ĐỒ ÁN MẪU NỀN MÓNG đầy đủ (ĐHBK HCM) Kèm File Excel Tính Toán

Nội dung

Đồ án nền móng ..........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 MỤC LỤC NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN: 1|Page BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 Chữ ký giảng viên hướng dẫn: 2|Page BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hồng Thuận-1513347 PHẦN I: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT MĨNG BĂNG • Mục đích khảo sát địa chất: phục vụ cho việc thiết kế xây dựng cơng trình có khối lượng công tác thực lớn Số lượng hố khoan số mẫu đất lớp đất lớn Do việc thống kê số liệu thí nghiệm nhằm tìm giá trị có tính đại diện với độ tin cậy định cho đơn nguyên đất nền, phân chia hợp lí đơn nguyên địa chất dựa theo hệ số biến động số hạng tập hợp thống kê quan trọng ảnh hưởng lớn đến chất lượng công trình sau A LÝ THUYẾT THỐNG KÊ: I Xử lý số liệu thống kê địa chất: • Hồ sơ khảo sát địa chất phục vụ thiết kế móng có số lượng hố khoan nhiều số lượng mẫu đất lớp đất lớn Vấn đề đặt lớp đất ta phải chọn tiêu đại diện cho • Ban đầu khoan lấy mẫu dựa vào quan sát thay đổi màu sắc, độ mịn hạt mà ta phân chia thành lớp đất • Theo TCXD 45-78 gọi lớp địa chất cơng trình tập hợp giá trị có đặc trưng lý phải có hệ số biến động υ đủ nhỏ Vì vậy, ta phải loại trừ mẫu có số liệu chênh lệch với giá trị trung bình lớn cho đơn ngun địa chất • Do đó, thống kế địa chất việc làm quan trọng tính tốn móng • Thống kê theo TCVN 9362-2012: Đại lượng ngẫu nhiên X gọi có phân phối chuẩn hàm mật độ X có dạng Trong đó: : trị số trung bình : độ lệch chuẩn 3|Page BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 Trong trường hợp ta ký hiệu : Ta có E(X) = , D(X) = Đường cong f(x) có dạng hình chng đối xứng qua x= Hình Đường cong phân phối chuẩn Đại lượng ngẫu nhiên gọi có phân phối chuẩn chuẩn tắc Nếu X có phân phối chẩn chuẩn tắc hàm mật độ X Gọi hàm mật độ Gauss Hàm mật độ Gauss hàm chẵn, ta có: Mọi phân phối chuẩn chuẩn tắc hóa nhờ định lý sau đây: Nếu 4|Page BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 II Phân chia đơn nguyên địa chất: a Hệ số biến động: Chúng ta dựa vào hệ số biến động phân chia đơn nguyên Hệ số biến động υ có dạng sau: Trong đó: Giá trị trung bình đặc trưng: Độ lệch tồn phương trung bình: Với: Ai – giá trị riêng đặc trưng từ thí nghiệm riêng n – số lần thí nghiệm Ghi chú: Theo quy phạm 45-78, ta thống kê tiêu số liệu mẫu thí nghiệm n>6, ngoại trừ c, ϕ b Qui tắc loại trừ sai số: Trong tập hợp mẫu lớp đất có hệ số biến động ν ≤ [ν] đạt ngược lại ta phải loại trừ số liệu có sai số lớn Trong [υ]: hệ số biến động lớn nhất, tra bảng QPXD 45-78 tuỳ thuộc vào loại đặc trưng Đặc trưng đất Tỷ trọng hạt Trọng lượng riêng Độ ẩm tự nhiên Giới hạn Atterberg Module biến dạng Chỉ tiêu sức chống cắt Cường độ nén trục Hệ số biến động [ν] 0.01 0.05 0.15 0.15 0.30 0.30 0.40 Kiểm tra thống kê, loại trừ số lớn Ai theo công thức sau: 5|Page BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 Đặc trưng đất Trong ước lượng độ lệch , n ≥ 25 lấy Và υ tiêu thống kê phụ thuộc số mẫu thí nghiệm n: ν′ 2.07 2.18 2.27 2.35 2.41 2.47 2.52 2.56 2.6 n 10 11 12 13 14 n 15 16 17 18 19 20 21 22 23 ν′ 2.64 2.67 2.7 2.73 2.75 2.78 2.8 2.82 2.84 n 24 25 26 27 28 29 30 31 32 ν′ 2.86 2.88 2.9 2.91 2.93 2.94 2.96 2.97 2.98 n 33 34 35 36 37 38 39 40 41 ν′ 3.01 3.02 3.03 3.04 3.05 3.06 3.07 3.08 n 42 43 44 45 46 47 48 49 ν′ 3.09 3.1 3.11 3.12 3.13 3.14 3.14 3.15 c Đặc trưng tiêu chuẩn: • Giá trị tiêu chuẩn tất đặc trưng đất giá trị trung bình cộng kết thí nghiệm riêng lẻ , (trừ lực dính đơn vị c góc ma sát ) • Các giá trị tiêu chuẩn lực dính đơn vị góc ma sát thực theo phương pháp bình phương cực tiểu quan hệ tuyến tính ứng suất pháp ứng suất tiếp cực hạn • thí nghiệm cắt tương đương, Lực dính đơn vị tiêu chuẩn c tc góc ma sát tiêu chuẩn xác định theo công thức sau: Phương pháp bình phương cực tiểu: 6|Page BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 Với Phương pháp dùng hàm LINEST Excel để thống kê: ( Trong phần tính tốn ta sử dụng phương pháp hàm Linest) • Ta ghi kết ứng suất cắt cực đại vào cột ứng suất pháp σ vào cột Sau chọn bảng gồm hàng cột, đánh vào lệnh “ = linest ( vị trí dãy số dãy số σ ,1,1) “ xong ấn lúc “ Shirt+ Ctrl + Enter “ d  Dòng thứ kết ta có tgϕtc , thứ ctc  Dòng thứ hai kết ta có , thứ Đặc trưng tính tốn: Nhằm mục đích nâng cao độ an tồn cho ổn định chịu tải, số tính tốn ổn định tiến hành với đặc trưng tính tốn Trong QPXD 45-78, đặc trưng tính tốn đất xác định theo cơng thức sau: Trong đó: Atc: giá trị đặc trưng xét kd: hệ số an toàn đất 7|Page BTL Nền Móng , Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng • GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hồng Thuận-1513347 Khi tìm trị tính tốn đặc trưng độ bền (lực dính đơn vị c, góc ma sát ϕ đất cường độ giới hạn nén trục R n đá cứng) khối lượng thể tích γ hệ số an toàn đất k d dùng để tính theo sức chịu tải theo biến dạng quy định tùy thuộc vào thay đổi đặc trưng ấy, • số lần thí nghiệm trị xác suất tin cậy α Đối với đặc trưng độ bền đất c, ϕ, Rn γ hệ số an tồn đất kd xác định sau (Đối với đặc trưng khác đất cho phép lấy k d =1, tức trị tính tốn trị tiêu chuẩn) • Với lực dính (c), góc ma sát ( , trọng lựng đơn vị cường độ chịu nén trục tức thời có hệ số an tồn xác định sau: Trong đó: số độ xác xác định sau: Với lực dính (c) hệ số ma sát , ta có: Để tính tốn ν, giá trị độ lệch tồn phương trung bình xác định sau: ; Với trọng lượng riêng ; cường độ chịu nén trục Rc : ; Trong đó: tα – hệ số phụ thuộc vào xác suất tin cậy α 8|Page BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 + Khi tính theo biến dạng α = 0.85 + Khi tính theo cường độ α = 0.95 • Chú thích: Khi tìm giá trị tính tốn c, ϕ dùng tổng số lần thí nghiệm τ làm n Trong đó: hệ số lấy theo Bảng A.1 Phụ lục A tiêu chuẩn tùy thuộc vào xác suất tin cậy α số bậc tự (n-1) xác định trị tính tốn , (n - 2) thiết lập trị tính tốn c ϕ Bảng 1.3 - Hệ số tα dùng để xác định số độ xác trị trung bình đặc trưng đất (n-1) với R,γ;(n-2) với c,ϕ 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 25 30 40 60 • α=0.95 α=0.85 2.92 2.35 2.13 2.01 1.94 1.90 1.86 1.83 1.81 1.80 1.78 1.77 1.76 1.75 1.75 1.74 1.73 1.73 1.72 1.71 1.70 1.68 1.67 1.34 1.25 1.19 1.16 1.13 1.12 1.11 1.10 1.10 1.09 1.08 1.08 1.08 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.06 1.06 1.05 1.05 1.05 Ý nghĩa hệ số độ tin cậy α hiểu sau: 9|Page BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng • GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 Các đặc trưng tính tốn theo TTGH I TTGH II có giá trị nằm khoảng: Tuỳ theo trường hợp thiết kế cụ thể mà ta lấy dấu (+) dấu (-) để đảm bảo an tồn Khi tính tốn theo cường độ ổn định ta lấy đặc trưng tính tốn TTGH I (nằm khoảng lớn α = 0.95) Khi tính tốn theo biến dạng ta lấy đặc trưng tính toán theo TTGH II (nằm khoảng nhỏ α = 0.85) B PHẦN THỐNG KÊ: 10 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 6.1 Thanh thép số : - Xét momen mặt cắt ngàm 1-1 - cánh tay đòn, khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cột (cạnh ngàm) - phản lực ròng đầu cọc thứ i Do phản lực cọc lớn nên ta chọn phản lực cọc để tính thép số 115 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 - Diện tích cốt thép - Chọn thép • • Chọn có Số thép Chọn • Khoảng cách thép Chọn Vậy thép số chọn 6.2 Thanh thép số 2: - Tương tự, xét momen mặt cắt ngàm 2-2 - Diện tích cốt thép 116 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 - Chọn thép • • Chọn có Số thép Chọn • Khoảng cách thép Chọn Vậy thép số chọn KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ THI CÔNG CỌC : 7.1 Khi vận chuyển cọc : - Khi vận chuyển cọc hai neo có sẵn cọc, tác dụng trọng lượng thân, tiết diện cọc hình thành thớ chịu nén chịu kéo Để an tồn, ta chọn vị trí đặt neo cho momen kéo nén sơ đồ tính phía - Sơ đồ tính : 117 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 - Tính tốn cốt thép • Trọng lượng thân cọc • Momen lớn cọc • Cốt thép tối thiểu cọc Chọn bề dày lớp bê tông bảo vệ a = (cm) • Thép chọn , phần thép chịu momen kéo có Vậy thép chọn thỏa mãn điều kiện chịu lực vận chuyển 7.2 Khi thi công cọc : - Khi dựng cọc thẳng đứng, ta buộc dây vào đầu cọc kéo, trọng lượng thân cọc, tiết diện cọc hình thành thớ chịu nén kéo Tương tự vận chuyển cọc, để an tồn, ta chọn vị trí đặt neo cho momen kéo nén Vị trí đặt neo thể sơ đồ - Sơ đồ tính 118 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 - Tính tốn cốt thép • Trọng lượng thân cọc • Momen lớn cọc • Cốt thép tối thiểu cọc • Thép chọn , phần thép chịu momen kéo có Vậy thép chọn thỏa mãn điểu kiện chịu lực thi công cọc 119 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 7.3 Tính tốn móc cẩu để vận chuyển lắp dựng cọc : - Trọng lượng cọc - Diện tích tiết diện thép móc cẩu Vậy chọn thép móc cẩu KIỂM TRA CỌC KHI CHỊU TẢI TRỌNG NGANG : My l0 Hx y0 l M0 =1 H0 =1 z y x - Hệ số biến động k- hệ số tỉ lệ (T/m4), tra bảng G1 TCXD 205:1998 120 | P a g e Lớp IL Bùn sét,1.24 li 17 k 250 BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 Á cát,0.59 Á cát, 0.47 Sét, 0.08 6.2 19 2.5 k 500 500 548 406.07 E – module đàn hồi vật liệu làm cọc Cọc làm từ bê tơng cốt thép có J – momen qn tính tiếu diện ngang cọc - bề rộng quy ước tiết diện ngang cọc - Chuyển vị góc xoay lực đơn vị gây đầu cọc Trong : - bảng G2 TCXD 205:1998 phụ thuộc vào 121 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 - chiều dài quy đổi cọc - Chuyển vị góc xoay cọc vị trí mặt đất Trong - Chuyển vị góc xoay cọc vị trí đặt lực 122 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 - Momen, lực cắt ứng suất dọc theo thân cọc Trong , bảng G3 TCXD 205:1998 – phụ thuộc vào • Momen z 0.17 0.33 0.50 0.67 0.83 1.00 1.17 1.33 1.50 1.67 1.83 2.00 2.17 2.33 2.50 2.67 2.83 3.00 123 | P a g e ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 A3 0 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 B3 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.881 0.739 0.646 0.53 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 Mz 9.885 14.502 18.888 22.968 26.701 29.924 32.773 35.136 36.833 38.283 39.349 39.836 39.914 39.605 39.028 38.081 36.778 BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng 3.17 3.34 3.67 4.00 4.34 4.67 5.00 5.84 6.67 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 -1.074 -1.314 -1.906 -2.663 -3.6 -4.718 -6 -9.544 -11.73 0.385 0.207 -0.271 -0.904 -1.877 -3.108 -4.688 -10.34 -17.92 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.08 35.327 33.565 29.363 24.380 18.826 12.574 5.463 -16.275 -46.311 Hình Biểu đồ moment dọc thân cọc • Lực cắt z 0.17 0.33 0.50 0.67 0.83 1.00 1.17 1.33 1.50 1.67 124 | P a g e ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 Qz 30.000 29.655 28.758 27.309 25.445 23.272 20.791 18.139 15.423 12.652 9.825 BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng 1.83 2.00 2.17 2.33 2.50 2.67 2.83 3.00 3.17 3.34 3.67 4.00 4.34 4.67 5.00 5.84 6.67 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 -1.969 1.074 9.244 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.643 -1.906 -2.227 -2.578 -3.36 -4.228 -5.14 -6.023 -6.765 -6.789 -0.358 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.99 -8.84 -13.69 -15.61 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.83 -23.14 7.051 4.421 1.862 -0.457 -2.779 -4.797 -5.303 -8.348 -9.951 -11.327 -13.747 -15.845 -17.807 -19.915 -22.279 -30.716 -40.617 Hình Biểu đồ lực cắt dọc thân cọc • Ứng suất z 125 | P a g e ze A1 B1 C1 D1 σx(kN/m ) BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng 0.17 0.33 0.50 0.67 0.83 1.00 1.17 1.33 1.50 1.67 1.83 2.00 2.17 2.33 2.50 2.67 2.83 3.00 3.17 3.34 3.67 4.00 4.34 4.67 5.00 5.84 6.67 126 | P a g e 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 1 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.848 0.795 0.735 0.575 0.347 0.033 -0.385 -0.928 -2.928 -5.854 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.887 1.874 1.755 1.49 1.037 -1.272 -5.941 0.005 0.02 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.272 2.609 2.907 3.128 3.225 2.463 -0.927 0 0.001 0.005 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.72 2.195 2.724 3.288 3.858 4.98 4.548 3.733 6.939 9.633 11.823 13.539 14.786 15.648 16.107 16.224 16.106 15.690 15.023 14.222 13.334 12.383 11.356 10.321 9.670 8.420 7.600 6.358 5.771 5.816 6.715 7.974 12.498 12.058 BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 Hình Biểu đồ ứng suất dọc thân cọc - Dựa vào biều đồ mơmen trên, ta có mơmen lớn cọc Mmax = 39.914 (kNm) - Kiểm tra cốt thép cọc • Xem cọc chịu nén lệch tâm với • Tính lực tới hạn 127 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng • GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 Tính tốn cốt thép 128 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng • GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Lê Tấn Cường-1410437 Thép chọn 8ϕ16 nên 3ϕ16 có Vậy thép chọn thỏa điều kiện chịu nén lệch tâm cho cọc 129 | P a g e BTL Nền Móng ... BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa TPHCM Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán SVTT : Võ Hoàng Thuận-1513347 B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN: -Giá trị tính. .. dấu (-) để đảm bảo an tồn Khi tính tốn theo cường độ ổn định ta lấy đặc trưng tính toán TTGH I (nằm khoảng lớn α = 0.95) Khi tính tốn theo biến dạng ta lấy đặc trưng tính tốn theo TTGH II (nằm khoảng... móng b = (m) - Bề rộng dầm móng chọn - Chiều cao cánh móng - Chiều cao móng • Dựa vào điều kiện khơng đặt cốt đai (mục 6.2.3.4 – TCXD 365 : 2005) 27 | P a g e BTL Nền Móng Trường Đại học Bách Khoa

Ngày đăng: 27/06/2018, 07:56