TCVN 356 2005 Tiêu Chuẩn Thiết Kế Kết Cấu BTCT - 123doc

a, a′ khoảng cách từ hợp lực trong cốt thép tương ứng với S và S ′ đến biên gần nhất của tiết diện; 0 h , 0 h′ chiều cao làm việc của tiết diện, tương ứng bằng h–аvàh–a’; ξ chiều cao tư

Tiêu chuẩn xây dựng việt nam tcXDvn

Xuất bản lần 1

Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế

Concrete and reinforced concrete structures – Design standard

1.1 Tiêu chuẩn này thay thế cho tiêu chuẩn TCVN 5574 : 1991

1.2 Tiêu chuẩn này dùng để thiết kế các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép của nhà và công

trình có công năng khác nhau, làm việc dưới tác động có hệ thống của nhiệt độ trong phạm vi không cao hơn +50°C và không thấp hơn 70°C

1.3 Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu về thiết kế các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép làm

từ bê tông nặng, bê tông nhẹ, bê tông hạt nhỏ, bê tông tổ ong, bê tông rỗng cũng như bê tông tự ứng suất

1.4 Những yêu cầu quy định trong tiêu chuẩn này không áp dụng cho các kết cấu bê tông và bê

tông cốt thép các công trình thủy công, cầu, đường hầm giao thông, đường ống ngầm, mặt

đường ô tô và đường sân bay; kết cấu xi măng lưới thép, cũng như không áp dụng cho các kết cấu làm từ bê tông có khối lượng riêng trung bình nhỏ hơn 500 kg/m3 và lớn hơn 2500 kg/m3, bê tông Polymer, bê tông có chất kết dính vôi xỉ và chất kết dính hỗn hợp (ngoại trừ trường hợp sử dụng các chất kết dính này trong bê tông tổ ong), bê tông dùng chất kết dính bằng thạch cao và chất kết dính đặc biệt, bê tông dùng cốt liệu hữu cơ đặc biệt, bê tông có

độ rỗng lớn trong cấu trúc

1.5 Khi thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép làm việc trong điều kiện đặc biệt (chịu tác

động động đất, trong môi trường xâm thực mạnh, trong điều kiện độ ẩm cao, v.v ) phải tuân theo các yêu cầu bổ sung cho các kết cấu đó của các tiêu chuẩn tương ứng

Trong tiêu chuẩn này được sử dụng đồng thời và có trích dẫn các tiêu chuẩn sau:

ư TCVN 4612 : 1988 Hệ thống tài liệu thiết kế xây dựng Kết cấu bê tông cốt thép Ký hiệu quy ước và thể hiện bản vẽ;

ư TCVN 5572 : 1991 Hệ thống tài liệu thiết kế xây dựng Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép Bản vẽ thi công;

ư TCVN 6048 : 1995 Bản vẽ nhà và công trình xây dựng Ký hiệu cho cốt thép bê tông;

ư TCVN 5898 : 1995 Bản vẽ xây dựng và công trình dân dụng Bản thống kê cốt thép;

ư TCVN 3118 : 1993 Bê tông nặng Phương pháp xác định cường độ nén;

ư TCVN 1651 : 1985 Thép cốt bê tông cán nóng;

ư TCVN 3101 : 1979 Dây thép các bon thấp kéo nguội dùng làm cốt thép bê tông;

ư TCVN 3100 : 1979 Dây thép tròn dùng làm cốt thép bê tông ứng lực trước;

ư TCVN 6284 : 1997 Thép cốt bê tông dự ứng lực (Phần 1 5);

ư TCVN 2737 : 1995 Tải trọng và tác động Tiêu chuẩn thiết kế;

ư TCXD 327 : 2004 Kết cấu bê tông cốt thép Yêu cầu bảo vệ chống ăn mòn trong môi trường biển;

ư TCVN 197 : 1985 Kim loại Phương pháp thử kéo;

ư TCXD 227 : 1999 Cốt thép trong bê tông Hàn hồ quang;

ư TCVN 3223 : 1994 Que hàn điện dùng cho thép các bon và thép hợp kim thấp;

ư TCVN 3909 : 1994 Que hàn điện dùng cho thép các bon và hợp kim thấp Phương pháp thử;

ư TCVN 1691 : 1975 Mối hàn hồ quang điện bằng tay;

ư TCVN 3993 : 1993 Que hàn điện dùng cho thép các bon và hợp kim thấp Phương pháp thử

3.1 Thuật ngữ

Tiêu chuẩn này sử dụng các đặc trưng vật liệu “cấp độ bền chịu nén của bê tông và “cấp độ

bền chịu kéo của bê tông thay tương ứng cho mác bê tông theo cường độ chịu nén và mác bê tông theo cường độ chịu kéo đã dùng trong tiêu chuẩn TCVN 5574 : 1991

Cấp độ bền chịu nén của bê tông: ký hiệu bằng chữ B, là giá trị trung bình thống kê của

cường độ chịu nén tức thời, tính bằng đơn vị MPa, với xác suất đảm bảo không dưới 95%, xác

định trên các mẫu lập phương kích thước tiêu chuẩn (150 mm x 150 mm x 150 mm) được chế tạo, dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn và thí nghiệm nén ở tuổi 28 ngày

Cấp độ bền chịu kéo của bê tông: ký hiệu bằng chữ Bt, là giá trị trung bình thống kê của cường độ chịu kéo tức thời, tính bằng đơn vị MPa, với xác suất đảm bảo không dưới 95%, xác

định trên các mẫu kéo tiêu chuẩn được chế tạo, dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn và thí nghiệm kéo ở tuổi 28 ngày

Mác bê tông theo cường độ chịu nén: ký hiệu bằng chữ M, là cường độ của bê tông, lấy bằng giá

trị trung bình thống kê của cường độ chịu nén tức thời, tính bằng đơn vị daN/cm2, xác định trên các mẫu lập phương kích thước tiêu chuẩn (150 mm x 150 mm x 150 mm) được chế tạo, dưỡng

hộ trong điều kiện tiêu chuẩn và thí nghiệm nén ở tuổi 28 ngày

Mác bê tông theo cường độ chịu kéo: ký hiệu bằng chữ K, là cường độ của bê tông, lấy bằng

giá trị trung bình thống kê của cường độ chịu kéo tức thời, tính bằng đơn vị daN/cm2, xác định

trên các mẫu thử kéo tiêu chuẩn được chế tạo, dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn và thí nghiệm kéo ở tuổi 28 ngày

Tương quan giữa cấp độ bền chịu nén (kéo) của bê tông và mác bê tông theo cường độ chịu nén (kéo) xem Phụ lục A

Kết cấu bê tông: là kết cấu làm từ bê tông không đặt cốt thép hoặc đặt cốt thép theo yêu cầu

cấu tạo mà không kể đến trong tính toán Các nội lực tính toán do tất cả các tác động trong kết cấu bê tông đều chịu bởi bê tông

Kết cấu bê tông cốt thép: là kết cấu làm từ bê tông có đặt cốt thép chịu lực và cốt thép cấu

tạo Các nội lực tính toán do tất cả các tác động trong kết cấu bê tông cốt thép chịu bởi bê tông và cốt thép chịu lực

Cốt thép chịu lực: là cốt thép đặt theo tính toán

Cốt thép cấu tạo: là cốt thép đặt theo yêu cầu cấu tạo mà không tính toán

Cốt thép căng: là cốt thép được ứng suất trước trong quá trình chế tạo kết cấu trước khi có tải

trọng sử dụng tác dụng

Chiều cao làm việc của tiết diện: là khoảng cách từ mép chịu nén của cấu kiện đến trọng tâm

tiết diện của cốt thép dọc chịu kéo

Lớp bê tông bảo vệ: là lớp bê tông có chiều dày tính từ mép cấu kiện đến bề mặt gần nhất

của thanh cốt thép

Lực tới hạn: Nội lực lớn nhất mà cấu kiện, tiết diện của nó (với các đặc trưng vật liệu được lựa

chọn) có thể chịu được

Trạng thái giới hạn: là trạng thái mà khi vượt quá kết cấu không còn thỏa mãn các yêu cầu sử

dụng đề ra đối với nó khi thiết kế

Điều kiện sử dụng bình thường: là điều kiện sử dụng tuân theo các yêu cầu tính đến trước

theo tiêu chuẩn hoặc trong thiết kế, thỏa mãn các yêu cầu về công nghệ cũng như sử dụng

3.2 Đơn vị đo

Trong tiêu chuẩn này sử dụng hệ đơn vị đo SI Đơn vị chiều dài: m; đơn vị ứng suất: MPa;

đơn vị lực: N (bảng chuyển đổi đơn vị xem phụ lục G)

3.3 Ký hiệu và các thông số

3.3.1 Các đặc trưng hình học

b chiều rộng tiết diện chữ nhật; chiều rộng sườn tiết diện chữ T và chữ I;

f

b , b′ f chiều rộng cánh tiết diện chữ T và chữ I tương ứng trong vùng chịu kéo và nén;

h chiều cao của tiết diện chữ nhật, chữ T và chữ I;

f

h , h′ f phần chiều cao của cánh tiết diện chữ T và chữ I tương ứng nằm trong vùng chịu

kéo và nén;

a, a′ khoảng cách từ hợp lực trong cốt thép tương ứng với S và S ′ đến biên gần nhất

của tiết diện;

0

h ,

0

h′ chiều cao làm việc của tiết diện, tương ứng bằng h–аvàh–a’;

ξ chiều cao tương đối của vùng bê tông chịu nén, bằng x h0;

s khoảng cách cốt thép đai theo chiều dài cấu kiện;

0

e độ lệch tâm của lực dọc N đối với trọng tâm của tiết diện quy đổi, xác định theo

chỉ dẫn nêu trong điều 4.2.12;

0p

e độ lệch tâm của lực nén trước P đối với trọng tâm tiết diện quy đổi, xác định theo

chỉ dẫn nêu trong điều 4.3.6;

tot

,

0

e độ lệch tâm của hợp lực giữa lực dọc N và lực nén trước P đối với trọng tâm tiết

diện quy đổi;

e , e′ tương ứng là khoảng cách từ điểm đặt lực dọc N đến hợp lực trong cốt thép S và

i bán kính quán tính của tiết diện ngang của cấu kiện đối với trọng tâm tiết diện;

d đường kính danh nghĩa của thanh cốt thép;

s

A , A ' s tương ứng là diện tích tiết diện của cốt thép không căng S và cốt thép căng S ';

còn khi xác định lực nén trước P tương ứng là diện tích của phần tiết diện cốt thép không căng S và S ';

sp

A , A ' sp tương ứng là diện tích tiết diện của phần cốt thép căng S và S′;

sw

A diện tích tiết diện của cốt thép đai đặt trong mặt phẳng vuông góc với trục dọc cấu

kiện và cắt qua tiết diện nghiêng;

inc

,

s

A diện tích tiết diện của thanh cốt thép xiên đặt trong mặt phẳng nghiêng góc với

trục dọc cấu kiện và cắt qua tiết diện nghiêng;

à hàm lượng cốt thép xác định như tỉ số giữa diện tích tiết diện cốt thép S và diện

tích tiết diện ngang của cấu kiện bh0, không kể đến phần cánh chịu nén và kéo;

A diện tích toàn bộ tiết diện ngang của bê tông;

S′ , S b0 mômen tĩnh của diện tích tiết diện tương ứng của vùng bê tông chịu nén và chịu

kéo đối với trục trung hòa;

0

s

S , S′ s0 mômen tĩnh của diện tích tiết diện cốt thép tương ứng Svà S′đối với trục trung hòa;

I mô men quán tính của tiết diện bê tông đối với trọng tâm tiết diện của cấu kiện;

W mô men kháng uốn của tiết diện quy đổi của cấu kiện đối với thớ chịu kéo ở biên,

xác định như đối với vật liệu đàn hồi theo chỉ dẫn ở điều 4.3.6

3.3.2 Các đặc trưng vị trí cốt thép trong tiết diện ngang của cấu kiện

ư khi tồn tại cả hai vùng tiết diện bê tông chịu kéo và chịu nén do tác dụng của ngoại lực: S biểu thị cốt thép đặt trong vùng chịu kéo;

ư khi toàn bộ vùng bê tông chịu nén: S biểu thị cốt thép đặt ở biên chịu nén ít hơn;

ư khi toàn bộ vùng bê tông chịu kéo:

+ đối với các cấu kiện chịu kéo lệch tâm: biểu thị cốt thép đặt ở biên chịu kéo nhiều hơn;

+ đối với cấu kiện chịu kéo đúng tâm: biểu thị cốt thép đặt trên toàn bộ tiết diện ngang của cấu kiện;

R cường độ chịu nén tiêu chuẩn dọc trục của bê tông ứng với các trạng thái giới

hạn thứ nhất (cường độ lăng trụ);

3.3.5 Các đặc trưng của cấu kiện ứng suất trước

P lực nén trước, xác định theo công thức (8) có kể đến hao tổn ứng suất trong cốt

thép ứng với từng giai đoạn làm việc của cấu kiện;

sp

σ , σsp′ tương ứng là ứng suất trước trong cốt thép S và S′ trước khi nén bê tông khi

căng cốt thép trên bệ (căng trước) hoặc tại thời điểm giá trị ứng suất trước trong

bê tông bị giảm đến không bằng cách tác động lên cấu kiện ngoại lực thực tế hoặc ngoại lực quy ước Ngoại lực thực tế hoặc quy ước đó phải được xác định phù hợp với yêu cầu nêu trong các điều 4.3.1 và 4.3.6, trong đó có kể đến hao

tổn ứng suất trong cốt thép ứng với từng giai đoạn làm việc của cấu kiện;

σ ứng suất nén trong bê tông trong quá trình nén trước, xác định theo yêu cầu của

các điều 4.3.6 và 4.3.7 có kể đến hao tổn ứng suất trong cốt thép ứng với từng

giai đoạn làm việc của cấu kiện;

sp

γ hệ số độ chính xác khi căng cốt thép, xác định theo yêu cầu ở điều 4.3.5

4.1 Những nguyên tắc cơ bản

4.1.1 Các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép cần được tính toán và cấu tạo, lựa chọn vật liệu và

kích thước sao cho trong các kết cấu đó không xuất hiện các trạng thái giới hạn với độ tin cậy theo yêu cầu

4.1.2 Việc lựa chọn các giải pháp kết cấu cần xuất phát từ tính hợp lý về mặt kinh tế kỹ thuật khi

áp dụng chúng trong những điều kiện thi công cụ thể, có tính đến việc giảm tối đa vật liệu, năng lượng, nhân công và giá thành xây dựng bằng cách:

ư Sử dụng các vật liệu và kết cấu có hiệu quả;

ư Giảm trọng lượng kết cấu;

ư Sử dụng tối đa đặc trưng cơ lý của vật liệu;

ư Sử dụng vật liệu tại chỗ

4.1.3 Khi thiết kế nhà và công trình, cần tạo sơ đồ kết cấu, chọn kích thước tiết diện và bố trí cốt

thép đảm bảo được độ bền, độ ổn định và sự bất biến hình không gian xét trong tổng thể cũng như riêng từng bộ phận của kết cấu trong các giai đoạn xây dựng và sử dụng

4.1.4 Cấu kiện lắp ghép cần phù hợp với điều kiện sản xuất bằng cơ giới trong các nhà máy

chuyên dụng

Khi lựa chọn cấu kiện cho kết cấu lắp ghép, cần ưu tiên sử dụng kết cấu ứng lực trước làm từ

bê tông và cốt thép cường độ cao, cũng như các kết cấu làm từ bê tông nhẹ và bê tông tổ ong khi không có yêu cầu hạn chế theo các tiêu chuẩn tương ứng liên quan

Cần lựa chọn, tổ hợp các cấu kiện bê tông cốt thép lắp ghép đến mức hợp lý mà điều kiện sản xuất lắp dựng và vận chuyển cho phép

4.1.5 Đối với kết cấu đổ tại chỗ, cần chú ý thống nhất hóa các kích thước để có thể sử dụng ván

khuôn luân chuyển nhiều lần, cũng như sử dụng các khung cốt thép không gian đã được sản xuất theo mô đun

4.1.6 Đối với các kết cấu lắp ghép, cần đặc biệt chú ý đến độ bền và tuổi thọ của các mối nối

Cần áp dụng các giải pháp công nghệ và cấu tạo sao cho kết cấu mối nối truyền lực một cách chắc chắn, đảm bảo độ bền của chính cấu kiện trong vùng nối cũng như đảm bảo sự dính kết của bê tông mới đổ với bê tông cũ của kết cấu

4.1.7 Cấu kiện bê tông được sử dụng:

a) phần lớn trong các kết cấu chịu nén có độ lệch tâm của lực dọc không vượt quá giới hạn nêu trong điều 6.1.2.2

b) trong một số kết cấu chịu nén có độ lệch tâm lớn cũng như trong các kết cấu chịu uốn khi

mà sự phá hoại chúng không gây nguy hiểm trực tiếp cho người và sự toàn vẹn của thiết

bị (các chi tiết nằm trên nền liên tục, v.v )

Chú thích: kết cấu được coi là kết cấu bê tông nếu độ bền của chúng trong quá trình sử dụng chỉ do riêng bê tông đảm bảo

4.2 Những yêu cầu cơ bản về tính toán

4.2.1 Kết cấu bê tông cốt thép cần phải thoả mãn những yêu cầu về tính toán theo độ bền (các

trạng thái giới hạn thứ nhất) và đáp ứng điều kiện sử dụng bình thường (các trạng thái giới hạn thứ hai)

a) Tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất nhằm đảm bảo cho kết cấu:

ư không bị phá hoại giòn, dẻo, hoặc theo dạng phá hoại khác (trong trường hợp cần thiết, tính toán theo độ bền có kể đến độ võng của kết cấu tại thời điểm trước khi bị phá hoại);

ư không bị mất ổn định về hình dạng (tính toán ổn định các kết cấu thành mỏng) hoặc về

vị trí (tính toán chống lật và trượt cho tường chắn đất, tính toán chống đẩy nổi cho các

bể chứa chìm hoặc ngầm dưới đất, trạm bơm, v.v );

ư không bị phá hoại vì mỏi (tính toán chịu mỏi đối với các cấu kiện hoặc kết cấu chịu tác dụng của tải trọng lặp thuộc loại di động hoặc xung: ví dụ như dầm cầu trục, móng khung, sàn có đặt một số máy móc không cân bằng);

ư không bị phá hoại do tác dụng đồng thời của các yếu tố về lực và những ảnh hưởng bất lợi của môi trường (tác động định kỳ hoặc thường xuyên của môi trường xâm thực hoặc hỏa hoạn)

b) Tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai nhằm đảm bảo sự làm việc bình thường của kết cấu sao cho:

ư không cho hình thành cũng như mở rộng vết nứt quá mức hoặc vết nứt dài hạn nếu điều kiện sử dụng không cho phép hình thành hoặc mở rộng vết nứt dài hạn

ư không có những biến dạng vượt quá giới hạn cho phép (độ võng, góc xoay, góc trượt, dao động)

4.2.2 Tính toán kết cấu về tổng thể cũng như tính toán từng cấu kiện của nó cần tiến hành đối với

mọi giai đoạn: chế tạo, vận chuyển, thi công, sử dụng và sửa chữa Sơ đồ tính toán ứng với mỗi giai đoạn phải phù hợp với giải pháp cấu tạo đã chọn

Cho phép không cần tính toán kiểm tra sự mở rộng vết nứt và biến dạng nếu qua thực nghiệm hoặc thực tế sử dụng các kết cấu tương tự đã khẳng định được: bề rộng vết nứt ở mọi giai đoạn không vượt quá giá trị cho phép và kết cấu có đủ độ cứng ở giai đoạn sử dụng

4.2.3 Khi tính toán kết cấu, trị số tải trọng và tác động, hệ số độ tin cậy về tải trọng, hệ số tổ hợp,

hệ số giảm tải cũng như cách phân loại tải trọng thường xuyên và tạm thời cần lấy theo các tiêu chuẩn hiện hành về tải trọng và tác động

Tải trọng được kể đến trong tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai cần phải lấy theo các chỉ dẫn điều 4.2.7 và 4.2.11

Chú thích:

1) ở những vùng khí hậu quá nóng mà kết cấu không được bảo vệ phải chịu bức xạ mặt trời thì cần

kể đến tác dụng nhiệt khí hậu

2) Đối với kết cấu tiếp xúc với nước (hoặc nằm trong nước) cần phải kể đến áp lực đẩy ngược của nước (tải trọng lấy theo tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thủy công)

3) Các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép cũng cần được đảm bảo khả năng chống cháy theo yêu cầu của các tiêu chuẩn hiện hành

4.2.4 Khi tính toán cấu kiện của kết cấu lắp ghép có kể đến nội lực bổ sung sinh ra trong quá trình

vận chuyển và cẩu lắp, tải trọng do trọng lượng bản thân cấu kiện cần nhân với hệ số động lực, lấy bằng 1,6 khi vận chuyển và lấy bằng 1,4 khi cẩu lắp Đối với các hệ số động lực trên

đây, nếu có cơ sở chắc chắn cho phép lấy các giá trị thấp hơn nhưng không thấp hơn 1,25

4.2.5 Các kết cấu bán lắp ghép cũng như kết cấu toàn khối dùng cốt chịu lực chịu tải trọng thi công

cần được tính toán theo độ bền, theo sự hình thành và mở rộng vết nứt và theo biến dạng trong hai giai đoạn làm việc sau đây:

a) Trước khi bê tông mới đổ đạt cường độ quy định, kết cấu được tính toán theo tải trọng do trọng lượng của phần bê tông mới đổ và của mọi tải trọng khác tác dụng trong quá trình đổ

bê tông

b) Sau khi bê tông mới đổ đạt cường độ quy định, kết cấu được tính toán theo tải trọng tác dụng trong quá trình xây dựng và tải trọng khi sử dụng

4.2.6 Nội lực trong kết cấu bê tông cốt thép siêu tĩnh do tác dụng của tải trọng và các chuyển vị

cưỡng bức (do sự thay đổi nhiệt độ, độ ẩm của bê tông, chuyển dịch của gối tựa, v.v ), cũng như nội lực trong các kết cấu tĩnh định khi tính toán theo sơ đồ biến dạng, được xác định có xét đến biến dạng dẻo của bê tông, cốt thép và xét đến sự có mặt của vết nứt

Đối với các kết cấu mà phương pháp tính toán nội lực có kể đến biến dạng dẻo của bê tông cốt thép chưa được hoàn chỉnh, cũng như trong các giai đoạn tính toán trung gian cho kết cấu siêu tĩnh có kể đến biến dạng dẻo, cho phép xác định nội lực theo giả thuyết vật liệu làm việc đàn hồi tuyến tính

4.2.7 Khả năng chống nứt của các kết cấu hay bộ phận kết cấu được phân thành ba cấp phụ thuộc

vào điều kiện làm việc của chúng và loại cốt thép được dùng

Cấp 1: Không cho phép xuất hiện vết nứt;

Cấp 2: Cho phép có sự mở rộng ngắn hạn của vết nứt với bề rộng hạn chế a crc1 nhưng bảo

đảm sau đó vết nứt chắc chắn sẽ được khép kín lại;

Cấp 3: Cho phép có sự mở rộng ngắn hạn của vết nứt nhưng với bề rộng hạn chế a crc1 và có

sự mở rộng dài hạn của vết nứt nhưng với bề rộng hạn chế a crc2

Bề rộng vết nứt ngắn hạn được hiểu là sự mở rộng vết nứt khi kết cấu chịu tác dụng đồng thời của tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời ngắn hạn và dài hạn

Bề rộng vết nứt dài hạn được hiểu là sự mở rộng vết nứt khi kết cấu chỉ chịu tác dụng của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn

Cấp chống nứt của kết cấu bê tông cốt thép cũng như giá trị bề rộng giới hạn cho phép của vết nứt trong điều kiện môi trường không bị xâm thực cho trong Bảng 1 (đảm bảo hạn chế thấm cho kết cấu) và Bảng 2 (bảo vệ an toàn cho cốt thép)

Bảng 1 Cấp chống nứt và giá trị bề rộng vết nứt giới hạn,

để đảm bảo hạn chế thấm cho kết cấu

Điều kiện làm việc của kết cấu Cấp chống nứt và giá trị bề rộng vết nứt giới hạn, mm

để đảm bảo hạn chế kết cấu bị thấm

khi toàn bộ tiết

1 Kết cấu chịu áp lực

của chất lỏng hoặc hơi khi một phần tiết

Tải trọng sử dụng dùng trong tính toán kết cấu bê tông cốt thép theo điều kiện hình thành,

mở rộng hoặc khép kín vết nứt lấy theo Bảng 3

Nếu trong các kết cấu hay các bộ phận của chúng có yêu cầu chống nứt là cấp 2 và 3 mà dưới tác dụng của tải trọng tương ứng theo Bảng 3 vết nứt không hình thành, thì không cần tính toán theo điều kiện mở rộng vết nứt ngắn hạn và khép kín vết nứt (đối với cấp 2), hoặc theo điều kiện mở rộng vết nứt ngắn hạn và dài hạn (đối với cấp 3)

Các yêu cầu cấp chống nứt cho kết cấu bê tông cốt thép nêu trên áp dụng cho vết nứt thẳng góc và vết nứt xiên so với trục dọc cấu kiện

Để tránh mở rộng vết nứt dọc cần có biện pháp cấu tạo (ví dụ: đặt cốt thép ngang) Đối với cấu kiện ứng suất trước, ngoài những biện pháp trên còn cần hạn chế ứng suất nén trong bê tông trong giai đoạn nén trước bê tông (xem điều 4.3.7)

4.2.8 Tại các đầu mút của cấu kiện ứng suất trước với cốt thép không có neo, không cho phép xuất

hiện vết nứt trong đoạn truyền ứng suất (xem điều 5.2.2.5) khi cấu kiện chịu tải trọng thường

xuyên, tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn với hệ số γf lấy bằng 1,0

Trong trường hợp này, ứng suất trước trong cốt thép trong đoạn truyền ứng suất được coi như tăng tuyến tính từ giá trị 0 đến giá trị tính toán lớn nhất

Cho phép không áp dụng các yêu cầu trên cho phần tiết diện nằm từ mức trọng tâm tiết diện quy đổi đến biên chịu kéo (theo chiều cao tiết diện) khi có tác dụng của ứng lực trước, nếu trong phần tiết diện này không bố trí cốt thép căng không có neo

Bảng 2 Cấp chống nứt của kết cấu bê tông cốt thép và giá trị bề rộng vết nứt giới hạn a crc1 và a crc2, nhằm bảo vệ an toàn cho cốt thép

Cấp chống nứt và các giá trị a crc1 và a crc2, mm

Thép thanh nhóm

CI, A-I, CII, A-II, CIII, A-III, A-III B , CIV A-IV

Thép thanh nhóm A-V, A-VI

Thép sợi nhóm B-II và Bp-II, K-7, K-19 có

đường kính không nhỏ hơn 3,5 mm

Thép sợi nhóm B-II và Bp-II và K-7 có đường kính nhỏ không lớn hơn 3,0 mm

2 ở ngoài trời hoặc

trong đất, ở trên hoặc

Ghi chú: 1 Ký hiệu nhóm thép xem điều 5.2.1.1 và 5.2.1.9

2 Đối với thép cáp, các quy định trong bảng này được áp dụng đối với sợi thép ngoài cùng

3 Đối với kết cấu sử dụng cốt thép dạng thanh nhóm A-V, làm việc ở nơi được che phủ hoặc ngoài trời, khi đã

có kinh nghiệm thiết kế và sử dụng các kết cấu đó, thì cho phép tăng giá trị a crc1 và a crc2 lên 0,1 mm so với các giá trị trong bảng này

4.2.9 Trong trường hợp, khi chịu tác dụng của tải trọng sử dụng, theo tính toán trong vùng chịu nén

của cấu kiện ứng suất trước có xuất hiện vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện trong các giai đoạn sản xuất, vận chuyển và lắp dựng, thì cần xét đến sự suy giảm khả năng chống nứt của vùng chịu kéo cũng như sự tăng độ võng trong quá trình sử dụng

Đối với cấu kiện được tính toán chịu tác dụng của tải trọng lặp, không cho phép xuất hiện các vết nứt nêu trên

4.2.10 Đối với các cấu kiện bê tông cốt thép ít cốt thép mà khả năng chịu lực của chúng mất đi đồng

thời với sự hình thành vết nứt trong vùng bê tông chịu kéo (xem điều 7.1.2.8), thì diện tích tiết

diện cốt thép dọc chịu kéo cần phải tăng lên ít nhất 15% so với diện tích cốt thép yêu cầu khi tính toán theo độ bền

Bảng 3 Tải trọng và hệ số độ tin cậy về tải trọng γf

Tải trọng và hệ số độ tin cậyγf khi tính toán theo điều kiện

mở rộng vết nứt Cấp chống

2

Tải trọng thường xuyên; tải trọng tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn với γf > 1,0* (tính toán để làm rõ sự cần thiết phải kiểm tra theo điều kiện không mở rộng vết nứt ngắn hạn và khép kín chúng)

Tải trọng thường xuyên; tải trọng tạm thời dài hạn

và tạm thời ngắn hạn với γf = 1,0*

thường xuyên; Tải trọng tạm thời dài hạn với

Như trên

Tải trọng thường xuyên;

tải trọng tạm thời dài hạn với γf = 1,0*

* Hệ số γfđược lấy như khi tính toán theo độ bền

Ghi chú:

1 Tải trọng tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn được lấy theo điều 4.2.3

2 Tải trọng đặc biệt phải được kể đến khi tính toán theo điều kiện hình thành vết nứt trong trường hợp sự có mặt của vết nứt dẫn đến tình trạng nguy hiểm (nổ, cháy, v.v )

4.2.11 Độ võng và chuyển vị của các cấu kiện kết cấu không được vượt quá giới hạn cho phép cho

trong Phụ lục C Độ võng giới hạn của các cấu kiện thông dụng cho trong Bảng 4

4.2.12 Khi tính toán theo độ bền các cấu kiện bê tông và bê tông cốt thép chịu tác dụng của lực nén

dọc, cần chú ý tới độ lệch tâm ngẫu nhiên e a do các yếu tố không được kể đến trong tính toán gây ra

Độ lệch tâm ngẫu nhiên e a trong mọi trường hợp được lấy không nhỏ hơn:

ư 1/600 chiều dài cấu kiện hoặc khoảng cách giữa các tiết diện của nó được liên kết chặn chuyển vị;

ư 1/30 chiều cao của tiết diện cấu kiện

Ngoài ra, đối với các kết cấu lắp ghép cần kể đến chuyển vị tương hỗ có thể xảy ra của các cấu kiện Các chuyển vị này phụ thuộc vào loại kết cấu, phương pháp lắp dựng, v.v

Đối với các cấu kiện của kết cấu siêu tĩnh, giá trị độ lệch tâm e 0 của lực dọc so với trọng tâm tiết diện quy đổi được lấy bằng độ lệch tâm được xác định từ phân tích tĩnh học kết cấu, nhưng không nhỏ hơn e a

Trong các cấu kiện của kết cấu tĩnh định, độ lệch tâm e 0 được lấy bằng tổng độ lệch tâm

được xác định từ tính toán tĩnh học và độ lệch tâm ngẫu nhiên

Bảng 4 Độ võng giới hạn của các cấu kiện thông dụng

Loại cấu kiện Giới hạn độ võng

1 Dầm cầu trục với:

2 Sàn có trần phẳng, cấu kiện của mái và tấm tường treo (khi tính tấm tường

3 Khi độ võng giới hạn không bị ràng buộc bởi yêu cầu về công nghệ sản xuất và cấu tạo mà chỉ bởi yêu cầu

về thẩm mỹ, thì để tính toán độ võng chỉ lấy các tải trọng tác dụng dài hạn Trong trường hợp này lấy γf = 1

4.2.13 Khoảng cách giữa các khe co giãn nhiệt cần phải được xác định bằng tính toán

Đối với kết cấu bê tông cốt thép thường và kết cấu bê tông cốt thép ứng lực trước có yêu cầu chống nứt cấp 3, cho phép không cần tính toán khoảng cách nói trên nếu chúng không vượt quá trị số trong Bảng 5

Bảng 5 Khoảng cách lớn nhất giữa các khe co giãn nhiệt

Chú thích: 1 Trị số trong bảng này không áp dụng cho các kết cấu chịu nhiệt độ dưới 40°C

2 Đối với kết cấu nhà một tầng, được phép tăng trị số cho trong bảng lên 20%

3 Trị số cho trong bảng này đối với nhà khung là ứng với trường hợp khung không có hệ giằng cột hoặc khi hệ giằng đặt ở giữa khối nhiệt độ

4.3 Những yêu cầu bổ sung khi thiết kế kết cấu bê tông cốt thép ứng suất trước

4.3.1 Giá trị của ứng suất trước σsp và σsp′ tương ứng trong cốt thép căng S và S′ cần được chọn

với độ sai lệch p sao cho thoả mãn các điều kiện sau đây:

ser , s sp

sp

ser , s sp

sp

R , p '

R p '

3 0 σ

σ σ σ

Trong trường hợp căng bằng thiết bị được tự động hóa, giá trị tử số 360 trong công thức (2)

được thay bằng 90

4.3.2 Giá trị ứng suất σcon1 và σcon′ 1 tương ứng trong cốt thép căng S và S′được kiểm soát sau

khi căng trên bệ lấy tương ứng bằng σsp và σsp′ (xem điều 4.3.1) trừ đi hao tổn do biến dạng

neo và ma sát của cốt thép (xem điều 4.3.3)

Giá trị ứng suất trong cốt thép căng S và S′được khống chế tại vị trí đặt lực kéo khi căng cốt thép trên bê tông đã rắn chắc được lấy tương ứng bằng σcon2 và σcon′ 2, trong đó các giá trị

ư

=

red sp 0p red

sp con

I y e P A p

α σ

sp con

I y e P A p

α σ

(4) Trong các công thức (3) và (4):

sp

σ , σsp′ xác định không kể đến hao tổn ứng suất;

P , e 0p xác định theo công thức (8) và (9), trong đó các giá trị σsp và σsp′ có kể đến

những hao tổn ứng suất thứ nhất;

do co ngót, từ biến của bê tông khi kết cấu chịu tải trọng

chú thích: Trong các kết cấu làm từ bê tông nhẹ có cấp từ B7,5 đến B12,5, các giá trị σcon2 và 2

con

σ′ không được vượt quá các giá trị tương ứng là 400 MPa và 550 MPa

4.3.3 Khi tính toán cấu kiện ứng lực trước, cần kể đến hao tổn ứng suất trước trong cốt thép khi

căng:

ư Khi căng trên bệ cần kể đến:

+ những hao tổn thứ nhất: do biến dạng neo, do ma sát cốt thép với thiết bị nắn hướng,

do chùng ứng suất trong cốt thép, do thay đổi nhiệt độ, do biến dạng khuôn (khi căng cốt thép trên khuôn), do từ biến nhanh của bê tông

+ những hao tổn thứ hai: do co ngót và từ biến của bê tông:

Hao tổn ứng suất trong cốt thép được xác định theo bảng 6 nhưng tổng giá trị các hao tổn ứng suất không được lấy nhỏ hơn 100 MPa

Khi tính toán cấu kiện tự ứng lực chỉ kể đến hao tổn ứng suất do co ngót và từ biến của bê tông tùy theo mác bê tông tự ứng lực trước và độ ẩm của môi trường

Đối với các kết cấu tự ứng lực làm việc trong điều kiện bão hòa nước, không cần kể đến hao tổn ứng suất do co ngót





ư 1022

0

• khi căng bằng phương pháp

nhiệt điện hay cơ nhiệt điện

b) đối với thép thanh

sp

σ

03,0

ở đây: σsp , MPa, được lấy không

kể đến hao tổn ứng suất Nếu giá trị hao tổn tính được mang dấu trừ thì lấy giá trị bằng 0

Bảng 6 Hao tổn ứng suất (tiếp theo)

Giá trị hao tổn ứng suất, MPa Các yếu tố gây hao tổn

Khi thiếu số liệu chính xác lấy ∆t= 65oC

Khi căng cốt thép trong quá trình gia nhiệt tới trị số đủ để bù cho hao tổn ứng suất do chênh lệch nhiệt độ, thì hao tổn ứng suất

do chênh lệch nhiệt độ lấy bằng 0

3 Biến dạng của neo đặt

l l

∆

s

E l l

l1+∆2

∆

trong đó: ∆l biến dạng của các vòng

đệm bị ép, các đầu neo bị ép cục bộ, lấy bằng 2 mm; khi có sự trượt giữa các thanh cốt thép trong thiết bị kẹp dùng nhiều lần,

l

∆ xác định theo công thức:

l

∆ = 1,25 + 0,15 d

với d đường kính thanh cốt thép, mm;

l chiều dài cốt thép căng (khoảng cách giữa mép ngoài của các gối trên bệ của khuôn hoặc thiết bị), mm

trong đó: ∆l1 biến dạng của êcu hay các bản đệm giữa các neo và bê tông, lấy bằng 1 mm;

mm

Khi căng bằng nhiệt điện, hao tổn do biến dạng neo không kể đến trong tính toán vì

chúng đã được kể đến khi xác định độ giãn dài toàn phần của cốt thép

Bảng 6 Hao tổn ứng suất (tiếp theo)

Giá trị hao tổn ứng suất, MPa Các yếu tố gây hao tổn

e

sp

11

trong đó: e cơ số lôgarit tự nhiên;

δ, ω hệ số, xác định theo bảng 7;

χ chiều dài tính từ thiết bị căng đến tiết diện tính toán, m;

θ tổng góc chuyển hướng của trục cốt thép, radian;

sp

σ được lấy không kể đến hao tổn ứng suất

11

trong đó: e cơ số lôgarit tự nhiên;

5 Biến dạng của khuôn

thép khi chế tạo kết cấu

bê tông cốt thép ứng lực

trước

s E l l

∆ η

trong đó: η hệ số, lấy bằng:

+

n n

21

41

Bảng 6 Hao tổn ứng suất (tiếp theo)

Giá trị hao tổn ứng suất, MPa Các yếu tố gây hao tổn

ứng suất trong cốt thép

khi căng trên bệ khi căng trên bê tông

n số nhóm cốt thép được căng không đồng thời

l

∆ độ dịch lại gần nhau của các gối trên bệ theo phương tác dụng của lực P, được xác

định từ tính toán biến dạng khuôn

l khoảng cách giữa các mép ngoài của các gối trên bệ căng

Khi thiếu các số liệu về công nghệ chế tạo và kết cấu khuôn, hao tổn do biến dạng khuôn lấy bằng 30 MPa

Khi căng bằng nhiệt điện, hao tổn do biến dạng khuôn trong tính toán không kể đến vì

chúng đã được kể đến khi xác định độ giãn dài toàn phần của cốt thép

6 Từ biến nhanh của bê

tông

bp bp R

σ

bp bp

85

bp bp R

a) Đối với bê tông đóng

rắn tự nhiên

trong đó α và β hệ số, lấy như sau:

α = 0,25 + 0,025R bp, nhưng không lớn hơn 0,8;

β = 5,25 0,185R bp, nhưng không lớn hơn 2,5 và không nhỏ hơn 1,1;

bp

σ được xác định tại mức trọng tâm cốt

thép dọc S và S′, có kể đến hao tổn theo mục 1 đến 5 trong bảng này

Đối với bê tông nhẹ, khi cường độ tại thời điểm bắt đầu gây ứng lực trước bằng 11 MPa hay nhỏ hơn thì thay hệ số 40 thành 60

b) Đối với bê tông được

dưỡng hộ nhiệt

Hao tổn tính theo công thức ở mục 6a của bảng này, sau đó nhân với hệ số 0,85

Bảng 6 Hao tổn ứng suất (tiếp theo)

Giá trị hao tổn ứng suất, MPa Các yếu tố gây hao tổn

, s sp

, R

0

(xem chú giải cho mục 1 trong bảng này)

8 Co ngót của bê tông (xem

điều 4.3.4)

Bê tông

đóng rắn tự nhiên

Bê tông đ−ợc d−ỡng hộ nhiệt trong điều kiện áp suất khí quyển

Không phụ thuộc điều kiện đóng rắn của

d) nhóm A Hao tổn đ−ợc xác định theo mục 8a, b

trong bảng này và nhân với hệ số1,3

40

trong bảng này và nhân với hệ số1,5

50

Bê tông

hạt nhỏ

trong bảng này nh− đối với bê tông nặng

+ với bê tông đóng rắn tự nhiên, lấy α = 1;

+ với bê tông đ−ợc d−ỡng hộ nhiệt trong điều kiện áp suất khí quyển, lấy α = 0,85

11 Biến dạng nén do khe nối

giữa các blốc (đối với kết cấu

lắp ghép từ các blốc)

trong đó: n số lượng khe nối giữa kết cấu và thiết bị khác theo chiều dài của cốt thép căng;

1 Hao tổn ứng suất trong cốt thép căng S′ được xác định giống như trong cốt thép S;

2 Đối với kết cấu bê tông cốt thép tự ứng lực, hao tổn do co ngót và từ biến của bê tông được xác định theo số liệu thực nghiệm

3 Ký hiệu cấp độ bền của bê tông xem điều 5.1.1

4.3.4 Khi xác định hao tổn ứng suất do co ngót và từ biến của bê tông theo mục 8 và 9 trong bảng

6 cần lưu ý:

a) Khi biết trước thời hạn chất tải lên kết cấu, hao tổn ứng suất cần được nhân thêm với hệ số

l

ϕ , xác định theo công thức sau:

t t

l

31004+

=

trong đó: t thời gian tính bằng ngày, xác định như sau:

ư khi xác định hao tổn ứng suất do từ biến: tính từ ngày nén ép bê tông;

ư khi xác định hao tổn ứng suất do co ngót: tính từ ngày kết thúc đổ bê tông

b) Đối với kết cấu làm việc trong điều kiện có độ ẩm không khí thấp hơn 40%, hao tổn ứng suất cần được tăng lên 25% Trường hợp các kết cấu làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, làm việc trong vùng khí hậu nóng và không được bảo vệ tránh bức xạ mặt trời hao tổn ứng suất cần tính tăng lên 50%

c) Nếu biết rõ loại xi măng, thành phần bê tông, điều kiện chế tạo và sử dụng kết cấu, cho phép sử dụng các phương pháp chính xác hơn để xác định hao tổn ứng suất khi phương pháp đó được chứng minh là có cơ sở theo qui định hiện hành

Bảng 7 Các hệ số để xác định hao tổn ứng suất do ma sát cốt thép

Các hệ số để xác định hao tổn do ma sát cốt thép (xem mục 4, Bảng 6)

δ khi cốt thép là ống rãnh hay bề mặt

Trong trường hợp tạo ứng suất trước bằng phương pháp cơ học, giá trị ∆γsp lấy bằng 0,1; khi căng bằng phương pháp nhiệt điện và cơ nhiệt điện ∆γsp được xác định bằng công thức:

=

p sp

sp

n P

0

σ γ

nhưng lấy không nhỏ hơn 0,1;

trong công thức (7):

p, σsp xem điều 4.3.1;

p

n số lượng thanh cốt thép căng trong tiết diện cấu kiện

Khi xác định hao tổn ứng suất trong cốt thép, cũng như khi tính toán theo điều kiện mở rộng vết nứt và tính toán theo biến dạng cho phép lấy giá trị ∆ γsp bằng không

4.3.6 ứng suất trong bê tông và cốt thép, cũng như lực nén trước trong bê tông dùng để tính toán

kết cấu bê tông ứng lực trước được xác định theo chỉ dẫn sau:

ứng suất trong tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện được xác định theo các nguyên tắc tính toán vật liệu đàn hồi Trong đó, tiết diện tính toán là tiết diện tương đương bao gồm tiết diện bê tông có kể đến sự giảm yếu do các ống, rãnh và diện tích tiết diện các cốt thép dọc (căng và không căng) nhân với hệ số α là tỉ số giữa mô đun đàn hồi của cốt thép E s và bê tông E b Khi trên tiết diện có bê tông với nhiều loại và cấp độ bền khác nhau, thì phải quy

đổi về một loại hoặc một cấp dựa trên tỉ lệ mô đun đàn hồi của chúng

ứng lực nén trước P và độ lệch tâm của nó e0p so với trọng tâm của tiết diện quy đổi được xác định theo các công thức:

s s s s sp sp sp

P

y A y

A y

A y

y , y′ sp , y s , y′ s tương ứng là các khoảng cách từ trọng tâm tiết diện quy đổi đến các

điểm đặt hợp lực của nội lực trong cốt thép căng S và không căng S ′ (Hình 1)

y sp y' sp y' s y' s

e 0

đường đi qua trọng tâm tiết diện quy đổi

Hình 1 Sơ đồ lực nén trước trong cốt thép trên tiết diện

ngang của cấu kiện bê tông cốt thép

Trong trường hợp cốt thép căng có dạng cong, các giá trị σsp và σsp′ cần nhân với cosθ và

θ′

cos , với θ và θ′ tương ứng là góc nghiêng của trục cốt thép với trục dọc cấu kiện (tại tiết diện đang xét)

Các ứng suất σsp và σsp′ được lấy như sau:

a) Trong giai đoạn nén trước bê tông: có kể đến các hao tổn thứ nhất

b) Trong đoạn sử dụng: có kể đến các hao tổn thứ nhất và thứ hai

Giá trị các ứng suất σsvà σs′ lấy như sau:

c) Trong giai đoạn nén trước bê tông: lấy bằng hao tổn ứng suất do từ biến nhanh theo mục

6 bảng 6

d) Trong giai đoạn sử dụng: lấy bằng tổng các hao tổn ứng suất do co ngót và từ biến của bê tông theo mục 6, 8 và 9 bảng 6

4.3.7 ứng suất nén trong bê tông σbp trong giai đoạn nén trước bê tông phải thỏa mãn điều kiện:

tỷ số σbp R bp không được vượt quá giá trị cho trong Bảng 8

ứng suất σbp xác định tại mức thớ chịu nén ngoài cùng của bê tông có kể đến hao tổn theo mục 1 đến 6 bảng 6 và với hệ số độ chính xác khi căng cốt thép γsp =1

Bảng 8 Tỷ số giữa ứng suất nén trong bê tông σbp ở giai đoạn nén trước và

cường độ của bê tông R bp khi bắt đầu chịu ứng lực trước (σbp R bp)

Tỉ số σbp R bp không lớn hơn Trạng thái ứng suất

của tiết diện căng cốt thép Phương pháp khi nén

đúng tâm lệch tâm khi nén

1 ứng suất bị giảm hay không

đổi khi kết cấu chịu tác dụng

2 ứng suất bị tăng khi kết cấu

* áp dụng cho các cấu kiện được sản xuất theo điều kiện tăng dần lực nén, khi có các chi tiết liên kết bằng thép

tại gối và cốt thép gián tiếp với hàm lượng thép theo thể tích và ≥ 0,5% (xem điều 8.5.3) trên đoạn không nhỏ

hơn chiều dài đoạn truyền ứng suất l p (xem điều 5.2.2.5), cho phép lấy giá trị σbp R bp=1,0

Ghi chú: Đối với bê tông nhẹ từ cấp B7,5 đến B12,5, giá trị σbp R bp nên lấy không lớn hơn 0,3

4.3.8 Đối với kết cấu ứng lực trước mà có dự kiến trước đến việc điều chỉnh ứng suất nén trong bê

tông trong quá trình sử dụng (ví dụ: trong các lò phản ứng, bể chứa, tháp truyền hình), cần sử dụng cốt thép căng không bám dính, thì cần có các biện pháp có hiệu quả để bảo vệ cốt thép

không bị ăn mòn Đối với các kết cấu ứng suất trước không bám dính, cần tính toán theo các yêu cầu khả năng chống nứt cấp 1

4.4 Nguyên tắc chung khi tính toán các kết cấu phẳng và kết cấu khối lớn có kể đến tính phi tuyến của bê tông cốt thép

4.4.1 Việc tính toán hệ kết cấu bê tông và bê tông cốt thép (kết cấu tuyến tính, kết cấu phẳng, kết

cấu không gian và kết cấu khối lớn) đối với các trạng thái giới hạn thứ nhất và thứ hai được thực hiện theo ứng suất, nội lực, biến dạng và chuyển vị Các yếu tố ứng suất, nội lực, biến dạng và chuyển vị đó được tính toán từ những tác động của ngoại lực lên các kết cấu nói trên (tạo thành hệ kết cấu của nhà và công trình) và cần kể đến tính phi tuyến vật lý, tính không

đẳng hướng và trong một số trường hợp cần thiết phải kể đến từ biến và sự tích tụ các hư hỏng (trong một quá trình dài) và tính phi tuyến hình học (phần lớn trong các kết cấu thành mỏng)

Ghi chú: Tính không đẳng hướng là sự không giống nhau về tính chất (ở đây là tính chất cơ học) theo các hướng khác nhau Tính trực hướng là một dạng của tính không đẳng hướng, trong đó sự không giống nhau về tính chất là theo các hướng thuộc ba mặt phẳng đối xứng vuông góc với nhau từng đôi một

4.4.2 Cần kể đến tính phi tuyến vật lý, tính không đẳng hướng và tính từ biến trong những tương

quan xác định trong quan hệ ứng suất - biến dạng, cũng như trong điều kiện bền và chống nứt của vật liệu Khi đó cần chia ra làm hai giai đoạn biến dạng của cấu kiện: trước và sau khi hình thành vết nứt

4.4.3 Trước khi hình thành vết nứt, phải sử dụng mô hình phi tuyến trực hướng đối với bê tông Mô

hình này cho phép kể đến sự phát triển có hướng của hiệu ứng giãn nở và tính không đồng nhất của sự biến dạng khi nén và kéo Cho phép sử dụng mô hình gần đẳng hướng của bê tông Mô hình này cho phép kể đến sự xuất hiện của các yếu tố nêu trên theo ba chiều Đối với bê tông cốt thép, tính toán trong giai đoạn này cần xuất phát từ tính biến dạng đồng thời theo phương dọc trục của cốt thép và phần bê tông bao quanh nó, ngoại trừ đoạn đầu mút cốt thép không bố trí neo chuyên dụng

Khi có nguy cơ phình cốt thép, cần hạn chế trị số ứng suất nén giới hạn

Chú thích: Sự giãn nở là sự tăng về thể tích của vật thể khi nén do có sự phát triển của các vết vi nứt cũng như các vết nứt có chiều dài lớn

4.4.4 Theo điều kiện bền của bê tông, cần kể đến tổ hợp ứng suất theo các hướng khác nhau, vì

cường độ chịu nén hai trục và ba trục lớn hơn cường độ chịu nén một trục, còn khi chịu nén

và kéo đồng thời cường độ đó có thể nhỏ hơn khi bê tông chỉ chịu nén hoặc kéo Trong những trường hợp cần thiết, cần lưu ý tính dài hạn của ứng suất tác dụng

Điều kiện bền của bê tông cốt thép không có vết nứt cần được xác lập trên cơ sở điều kiện bền của các vật liệu thành phần khi xem bê tông cốt thép như môi trường hai thành phần

4.4.5 Lấy điều kiện bền của bê tông trong môi trường hai thành phần làm điều kiện hình thành vết

nứt

4.4.6 Sau khi xuất hiện vết nứt, cần sử dụng mô hình vật thể không đẳng hướng dạng tổng quát

trong quan hệ phi tuyến giữa nội lực hoặc ứng suất với chuyển vị có kể đến các yếu tố sau:

ư Góc nghiêng của vết nứt so với cốt thép và sơ đồ vết nứt;

ư Độ cứng của bê tông:

+ giữa các vết nứt: có kể đến lực dọc và trượt của phần bê tông giữa các vết nứt (trong sơ đồ vết nứt giao nhau, độ cứng này được giảm đi);

+ tại các vết nứt: có kể đến lực dọc và trượt của phần bê tông tại biên vết nứt;

ư Sự mất dần từng phần tính đồng thời của biến dạng dọc trục của cốt thép và bê tông giữa các vết nứt

Trong mô hình biến dạng của cấu kiện không cốt thép có vết nứt, chỉ kể đến độ cứng của bê tông trong khoảng giữa các vết nứt

Trong những trường hợp xuất hiện các vết nứt xiên, cần kể đến đặc điểm riêng của biến dạng

bê tông trong vùng phía trên các vết nứt

4.4.7 Bề rộng vết nứt và chuyển dịch trượt tương đối của các biên vết nứt cần xác định trên cơ sở

chuyển dịch theo hướng khác nhau của các thanh cốt thép so với các biên của vết nứt cắt qua chúng, có xét đến khoảng cách giữa các vết nứt và điều kiện chuyển dịch đồng thời

4.4.8 Điều kiện bền của cấu kiện phẳng và kết cấu khối lớn có vết nứt cần xác định dựa trên các

giả thuyết sau:

ư Phá hoại xảy ra do cốt thép bị giãn dài đáng kể tại các vết nứt nguy hiểm nhất, thường nằm nghiêng so với thanh cốt thép và sự phá vỡ bê tông của một dải hay blốc giữa các vết nứt hoặc ngoài các vết nứt (ví dụ: tại vùng chịu nén của bản nằm trên các vết nứt);

ư Cường độ chịu nén của bê tông bị suy giảm bởi ứng suất kéo sinh ra do lực dính giữa

bê tông và cốt thép chịu kéo theo hướng vuông góc, cũng như do chuyển dịch ngang của cốt thép gần biên vết nứt;

ư Khi xác định cường độ của bê tông cần xét đến sơ đồ hình thành vết nứt và góc nghiêng của vết nứt so với cốt thép;

ư Cần kể đến ứng suất pháp trong thanh cốt thép hướng theo dọc trục cốt thép Cho phép kể đến ứng suất tiếp trong cốt thép tại vị trí có vết nứt (hiệu ứng nagen), cho rằng các thanh cốt thép không thay đổi hướng;

ư Tại vết nứt phá hoại, các thanh cốt thép cắt qua nó đều đạt cường độ chịu kéo tính toán (đối với cốt thép không có giới hạn chảy thì ứng suất cần được kiểm soát trong quá trình tính toán về biến dạng)

Cường độ bê tông tại các vùng khác nhau sẽ được đánh giá theo các ứng suất trong bê tông như trong một thành phần của môi trường hai thành phần (không kể đến ứng suất quy đổi trong cốt thép giữa các vết nứt được xác định có kể đến ứng suất tại các vết nứt, sự bám dính

và sự mất dần từng phần tính đồng thời của biến dạng dọc trục của bê tông với cốt thép)

4.4.9 Đối với các kết cấu bê tông cốt thép có thể chịu được các biến dạng dẻo nhỏ, cho phép xác

định khả năng chịu lực của chúng bằng phương pháp cân bằng giới hạn

4.4.10 Khi tính toán kết cấu theo độ bền, biến dạng, sự hình thành và mở rộng vết nứt theo phương

pháp phần tử hữu hạn, cần kiểm tra các điều kiện bền, khả năng chống nứt của tất cả các phần tử của kết cấu, cũng như kiểm tra điều kiện xuất hiện các biến dạng quá mức của kết cấu

Khi đánh giá trạng thái giới hạn theo độ bền, cho phép một số phần tử bị phá hoại, nếu như

điều đó không dẫn đến sự phá hoại tiếp theo của kết cấu và sau khi tải trọng đang xét thôi tác dụng, kết cấu vẫn sử dụng được bình thường hoặc có thể khôi phục được

5.1 Bê tông

5.1.1 Phân loại bê tông và phạm vi sủ dụng

5.1.1.1 Tiêu chuẩn này cho phép dùng các loại bê tông sau:

ư Bê tông nặng có khối lượng riêng trung bình từ 2200 kg/m3 đến 2500 kg/m3;

ư Bê tông hạt nhỏ có khối lượng riêng trung bình lớn hơn 1800 kg/m3;

ư Bê tông nhẹ có cấu trúc đặc và rỗng;

ư Bê tông tổ ong chưng áp và không chưng áp;

ư Bê tông đặc biệt: bê tông tự ứng suất

5.1.1.2 Tùy thuộc vào công năng và điều kiện làm việc, khi thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt

thép cần chỉ định các chỉ tiêu chất lượng của bê tông Các chỉ tiêu cơ bản là:

a) Cấp độ bền chịu nén B;

b) Cấp độ bền chịu kéo dọc trục Bt (chỉ định trong trường hợp đặc trưng này có ý nghĩa quyết

định và được kiểm tra trong quá trình sản xuất);

c) Mác theo khả năng chống thấm, kí hiệu bằng chữ W (chỉ định đối với các kết cấu có yêu cầu hạn chế độ thấm);

d) Mác theo khối lượng riêng trung bình D (chỉ định đối với các kết cấu có yêu cầu về cách nhiệt);

e) Mác theo khả năng tự gây ứng suất S p (chỉ định đối với các kết cấu tự ứng suất, khi đặc trưng này được kể đến trong tính toán và cần được kiểm tra trong quá trình sản xuất)

Chú thích: 1 Cấp độ bền chịu nén và chịu kéo dọc trục, MPa, phải thỏa mãn giá trị cường độ với xác suất đảm bảo 95%

2 Mác bê tông tự ứng suất theo khả năng tự gây ứng suất là giá trị ứng suất trước trong bê tông, MPa, gây ra do bê tông tự trương nở, ứng với hàm lượng thép dọc trong bê tông là à=0,01

3 Để thuận tiện cho việc sử dụng trong thực tế, ngoài việc chỉ định cấp bê tông có thể ghi thêm mác

bê tông trong ngoặc Ví dụ B30 (M400)

5.1.1.3 Đối với kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, qui định sử dụng các loại bê tông có cấp và mác

theo bảng 9:

Bảng 9 Qui định sử dụng cấp và mác bê tông

Cách phân loại Loại bê tông Cấp hoặc mác

trung bình

Bảng 9 Qui định sử dụng cấp và mác bê tông (kết thúc)

Cách phân loại Loại bê tông Cấp hoặc mác

bền chịu nén

Bê tông tổ ong ứng với mác theo khối l−ợng riêng trung bình

Bê tông rỗng ứng với mác theo khối l−ợng riêng trung bình:

2 Nhóm bê tông hạt nhỏ A, B, C cần đ−ợc chỉ rõ trong bản vẽ thiết kế

5.1.1.4 Tuổi của bê tông để xác định cấp độ bền chịu nén và chịu kéo dọc trục được chỉ định trong

thiết kế là căn cứ vào thời gian thực tế từ lúc thi công kết cấu đến khi nó bắt đầu chịu tải trọng thiết kế, vào phương pháp thi công, vào điều kiện đóng rắn của bê tông Khi thiếu những số liệu trên, lấy tuổi của bê tông là 28 ngày

5.1.1.5 Đối với kết cấu bê tông cốt thép, không cho phép:

ư Sử dụng bê tông nặng và bê tông hạt nhỏ có cấp độ bền chịu nén nhỏ hơn B7,5;

ư Sử dụng bê tông nhẹ có cấp độ bền chịu nén nhỏ hơn B3,5 đối với kết cấu một lớp và B2,5 đối với kết cấu hai lớp

Nên sử dụng bê tông có cấp độ bền chịu nén thỏa mãn điều kiện sau:

ư Đối với cấu kiện bê tông cốt thép làm từ bê tông nặng và bê tông nhẹ khi tính toán chịu tải trọng lặp: không nhỏ hơn B15;

ư Đối với cấu kiện bê tông cốt thép chịu nén dạng thanh làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ và bê tông nhẹ: không nhỏ hơn B15;

ư Đối với cấu kiện bê tông cốt thép chịu nén dạng thanh chịu tải trọng lớn (ví dụ: cột chịu tải trọng cầu trục, cột các tầng dưới của nhà nhiều tầng): không nhỏ hơn B25

5.1.1.6 Đối với các cấu kiện tự ứng lực làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ, có bố trí cốt

thép căng, cấp độ bền của bê tông tùy theo loại và nhóm cốt thép căng, đường kính cốt thép căng và các thiết bị neo, lấy không nhỏ hơn các giá trị cho trong Bảng 10

Bảng 10 Qui định sử dụng cấp độ bền của bê tông đối với kết cấu ứng lực trước

Loại và nhóm cốt thép căng Cấp độ bền của bê tông

Cường độ bê tông tại thời điểm nén trước R bp (được kiểm soát như đối với cấp độ bền chịu nén) chỉ định không nhỏ hơn 11 MPa, còn khi dùng thép thanh nhóm A-VI, AT-VI, AT-VIK và

AT-VII, thép sợi cường độ cao không có neo và thép cáp thì cần chỉ định không nhỏ hơn 15,5 MPa Ngoài ra, R bp không được nhỏ hơn 50% cấp độ bền chịu nén của bê tông

Đối với các kết cấu được tính toán chịu tải trọng lặp, khi sử dụng cốt thép sợi ứng lực trước và cốt thép thanh ứng lực trước nhóm CIV, A-IV với mọi đường kính, cũng như nhóm A-V có

đường kính từ 10 mm đến 18 mm, giá trị cấp bê tông tối thiểu cho trong Bảng 10 phải tăng lên một bậc (5 MPa) tương ứng với việc tăng cường độ của bê tông khi bắt đầu chịu ứng lực trước

Khi thiết kế các dạng kết cấu riêng, cho phép giảm cấp bê tông tối thiểu xuống một bậc là 5 MPa so với các giá trị cho trong Bảng 10, đồng thời với việc giảm cường độ của bê tông khi bắt đầu chịu ứng lực trước

Chú thích:

1 Khi tính toán kết cấu bê tông cốt thép trong giai đoạn nén trước, đặc trưng tính toán của bê tông

được lấy như đối với cấp độ bền của bê tông, có trị số bằng cường độ của bê tông khi bắt đầu chịu ứng lực trước (theo nội suy tuyến tính)

2 Trường hợp thiết kế các kết cấu bao che một lớp đặc làm chức năng cách nhiệt, khi giá trị tương đối của ứng lực nén trước σbp R bp không lớn hơn 0,3 cho phép sử dụng cốt thép căng nhóm CIV, A-IV

có đường kính không lớn hơn 14 mm với bê tông nhẹ có cấp từ B7,5 đến B12,5, khi đó Rbp cần chỉ

định không nhỏ hơn 80% cấp độ bền của bê tông

5.1.1.7 Khi chưa có các căn cứ thực nghiệm riêng, không cho phép sử dụng bê tông hạt nhỏ cho kết

cấu bê tông cốt thép chịu tải trọng lặp, cũng như cho các kết cấu bê tông cốt thép ứng lực trước có nhịp lớn hơn 12m dùng thép sợi nhóm B-II, Bp-II, K-7, K-19

Khi sử dụng kết cấu bê tông hạt nhỏ, nhằm chống ăn mòn và đảm bảo sự dính kết của bê tông với cốt thép căng trong rãnh và trên bề mặt bê tông của kết cấu, cấp độ bền chịu nén của bê tông được chỉ định không nhỏ hơn B12,5; còn khi dùng để bơm vào ống thì sử dụng

bê tông có cấp không nhỏ hơn B25

5.1.1.8 Để chèn các mối nối cấu kiện kết cấu bê tông cốt thép lắp ghép, cấp bê tông được chỉ định

tùy vào điều kiện làm việc của cấu kiện, nhưng lấy không nhỏ hơn B7,5 đối với mối nối không

có cốt thép và lấy không nhỏ hơn B15 đối với mối nối có cốt thép

5.1.2 Đặc trưng tiêu chuẩn và đặc trưng tính toán của bê tông

5.1.2.1 Các loại cường độ tiêu chuẩn của bê tông bao gồm cường độ khi nén dọc trục mẫu lăng trụ

(cường độ lăng trụ) R bn và cường độ khi kéo dọc trục R btn

Các cường độ tính toán của bê tông khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất R b,

bt

R và theo các trạng thái giới hạn thứ hai R b,ser, R bt,ser được xác định bằng cách lấy

cường độ tiêu chuẩn chia cho hệ số độ tin cậy của bê tông tương ứng khi nén γbc và khi kéo

bt

γ Các giá trị của hệ số γbc và γbt của một số loại bê tông chính cho trong Bảng 11

Bảng 11 Hệ số độ tin cậy của một số loại bê tông

khi nén γbc và khi kéo γbt

Giá trị γbc và γbt khi tính toán kết cấu theo

trạng thái giới hạn thứ nhất

bt

γ ứng với cấp độ bền của bê tông Loại bê tông

5.1.2.2 Cường độ tiêu chuẩn của bê tông khi nén dọc trục Rbn (cường độ chịu nén tiêu chuẩn của bê

tông) tùy theo cấp độ bền chịu nén của bê tông cho trong Bảng 12 (đã làm tròn)

Cường độ tiêu chuẩn của bê tông khi kéo dọc trục R btn (cường độ chịu kéo tiêu chuẩn của

bê tông) trong những trường hợp độ bền chịu kéo của bê tông không được kiểm soát trong

quá trình sản xuất được xác định tùy thuộc vào cấp độ bền chịu nén của bê tông cho trong

Bảng 12

Cường độ tiêu chuẩn của bê tông khi kéo dọc trục R btn (cường độ chịu kéo tiêu chuẩn của

bê tông) trong những trường hợp độ bền chịu kéo của bê tông được kiểm soát trong quá trình

sản xuất được lấy bằng cấp độ bền chịu kéo với xác xuất đảm bảo

5.1.2.3 Các cường độ tính toán của bê tông R b, R bt, R b,ser, R bt,ser (đã làm tròn) tùy thuộc vào cấp

độ bền chịu nén và kéo dọc trục của bê tông cho trong Bảng 13 và Bảng 14 khi tính toán

theo các trạng thái giới hạn thứ nhất và Bảng 12 khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ

hai

Các cường độ tính toán của bê tông khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất R b và

bt

R được giảm xuống (hoặc tăng lên) bằng cách nhân với các hệ số điều kiện làm việc của

bê tông γbi Các hệ số này kể đến tính chất đặc thù của bê tông, tính dài hạn của tác động,

tính lặp lại của tải trọng, điều kiện và giai đoạn làm việc của kết cấu, phương pháp sản xuất,

kích thước tiết diện, v.v Giá trị hệ số điều kiện làm việc γbi cho trong Bảng 15

Bảng 14 Cường độ chịu kéo tính toán của bê tông R bt ứng với

cấp độ bền chịu kéo của bê tông, MPa

Cấp độ bền chịu kéo và mác tương ứng

của bê tông

B t 0,8 B t 1,2 B t 1,6 B t 2,0 B t 2,4 B t 2,8 B t 3,2 Trạng

GHI CHú: Ký hiệu K để chỉ mác bê tông theo cường độ chịu kéo trước đây

Bảng 15 Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γbi

Hệ số điều kiện làm việc của bê tông Các yếu tố cần kể đến hệ số điều kiện làm việc của bê tông

Ký hiệu Giá trị

1 Tải trọng lặp

1

2 Tính chất tác dụng dài hạn của tải trọng:

a) Khi kể đến tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và tạm thời

ngắn hạn, ngoại trừ tải trọng tác dụng ngắn hạn mà tổng thời gian tác dụng

của chúng trong thời gian sử dụng nhỏ (ví dụ: tải trọng do cầu trục, tải

trọng do thiết bị băng tải; tải trọng gió; tải trọng xuất hiện trong quá trình

sản xuất, vận chuyển và lắp dựng, v.v ); cũng như khi kể đến tải trọng đặc

biệt gây biến dạng lún không đều, v.v

đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ đóng rắn tự nhiên và

bê tông được dưỡng hộ nhiệt trong điều kiện môi trường:

+ đảm bảo cho bê tông được tiếp tục tăng cường độ theo thời gian (ví dụ:

+ không đảm bảo cho bê tông được tiếp tục tăng cường độ theo thời gian

đối với bê tông tổ ong, bê tông rỗng không phụ thuộc vào điều kiện sử dụng 0,85

b) Khi kể đến tải trọng tạm thời ngắn hạn (tác dụng ngắn hạn) trong tổ hợp

đang xét hay tải trọng đặc biệt * không nêu trong mục 2a, đối với các loại

bê tông

2γ

0,80

4 ảnh hưởng của trạng thái ứng suất hai trục nén kéo đến cường độ bê

Formatted: German (Germany)

Formatted: German (Germany) Formatted: German (Germany)

Bảng 15 Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γbi (kết thúc)

Hệ số điều kiện làm việc của bê tông Các yếu tố cần kể đến hệ số điều kiện làm việc của bê tông

tuyến tính

10 Bê tông đổ chèn mối nối cấu kiện lắp ghép khi chiều rộng mối nối

* Khi đưa thêm hệ số điều kiện làm việc bổ sung trong trường hợp kể đến tải trọng đặc biệt theo chỉ dẫn của tiêu

chuẩn tương ứng (ví dụ: khi kể đến tải trọng động đất) thì lấy γb2=1;

Chú thích: 1 Hệ số điều kiện làm việc:

+ lấy theo mục 1, 2, 7, 9: cần được kể đến khi xác định cường độ tính toán R b và R bt;

+ lấy theo mục 4: cần được kể đến khi xác định cường độ tính toán R bt , ser;

+ còn theo các mục khác: chỉ kể đến khi xác định R b

2 Đối với kết cấu chịu tác dụng của tải trọng lặp, hệ số γ 2 được kể đến khi tính toán theo độ bền, còn γb1 khi

tính toán theo độ bền mỏi và theo điều kiện hình thành vết nứt

3 Khi tính toán kết cấu chịu tải trọng trong giai đoạn ứng lực trước, hệ số γ 2 không cần kể đến

4 Các hệ số điều kiện làm việc của bê tông được kể đến khi tính toán không phụ thuộc lẫn nhau, nhưng tích của

chúng không được nhỏ hơn 0,45.

Formatted: German (Germany)

Formatted: German (Germany)

Formatted: German (Germany)

Các cường độ tính toán của bê tông khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai R b,ser

và R bt,ser đưa vào tính toán phải nhân với hệ số điều kiện làm việc γbi= 1; ngoại trừ những trường hợp nêu trong các điều 7.1.2.9, 7.1.3.1, 7.1.3.2

Đối với các loại bê tông nhẹ, cho phép dùng các giá trị khác của cường độ tính toán khi được phê chuẩn theo quy định

Cho phép dùng những giá trị trên đối với các loại bê tông nhẹ khi có cơ sở chắc chắn

Chú thích: Đối với các giá trị cấp độ bền bê tông trung gian theo điều 5.1.1.3 thì các giá trị cho trong

Bảng 12, 13 và 17 lấy nội suy tuyến tính

5.1.2.4 Giá trị mô đun đàn hồi ban đầu của bê tông E b khi nén và kéo lấy theo Bảng 17

Trong trường hợp có số liệu về loại xi măng, thành phần bê tông, điêu kiện sản xuất v.v , cho phép lấy các giá trị khác của E b được các cơ quan có thẩm quyền chấp thuận

5.1.2.5 Hệ số dãn nở nhiệt αbt khi nhiệt độ thay đổi từ -40°C đến 50°C, tuỳ thuộc vào loại bê tông

được lấy như sau:

ư đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ và bê tông nhẹ cốt liệu nhỏ loại đặc chắc: 1.10-5 oC-1;

ư đối với bê tông nhẹ dùng cốt liệu nhỏ loại rỗng: 0,7.10-5 oC-1;

ư đối với bê tông tổ ong và bê tông rỗng: 0,8.10-5 oC-1

Trong trường hợp có số liệu về thành phần khoáng chất của cốt liệu, lượng xi măng mức độ ngậm nước của bê tông, cho phép lấy các giá trị αbt khác nếu có căn cứ và được các cơ quan có thẩm quyền phê duyệt

5.1.2.6 Hệ số nở ngang ban đầu của bê tông ν (hệ số Poát-xông) lấy bằng 0,2 đối với tất cả các loại

bê tông Mô đun trượt của bê tông G lấy bằng 0,4 giá trị E b tương ứng Giá trị của E b cho trong Bảng 17

Bảng 16 Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γ 1 khi kết cấu chịu tải trọng lặp

Giá trị γ 1 ứng với hệ số không đối xứng của chu kỳρb Loại bê tông Trạng thái ẩm

b σ σ

ρ = , với σb , min, σb , max tương ứng là ứng suất nhỏ nhất và lớn nhất của bê tông trong một chu kỳ thay đổi của tải trọng xác định theo chỉ dẫn ở điều 6.3.1

5.2 Cốt thép

5.2.1 Phân loại cốt thép và phạm vi sử dụng

5.2.1.1 Các loại thép làm cốt cho kết cấu bê tông cốt thép phải đảm bảo yêu cầu kỹ thuật theo tiêu

chuẩn hiện hành của Nhà nước Theo TCVN 1651:1985, có các loại cốt thép tròn trơn CI và cốt thép có gân (cốt thép vằn) CII, CIII, CIV Theo TCVN 3101: 1979 có các loại dây thép các bon thấp kéo nguội Theo TCVN 3100: 1979 có các loại thép sợi tròn dùng làm cốt thép bê tông ứng lực trước

Trong tiêu chuẩn này có kể đến các loại thép nhập khẩu từ Nga, gồm các chủng loại sau:

a) Cốt thép thanh:

ư Cán nóng: tròn trơn nhóm A-I, có gờ nhóm A-II và AC-II, A-III, A-IV, A-V, A-VI;

ư Gia cường bằng nhiệt luyện và cơ nhiệt luyện: có gờ nhóm AT-IIIC, AT-IV, AT-IVC, ATIVK, AT-VCK, AT-VI, AT-VIK và AT-VII

-b) Cốt thép dạng sợi:

ư Thép sợi kéo nguội:

+ loại thường: có gờ nhóm Bp-I;

+ loại cường độ cao: tròn trơn B-II, có gờ nhóm Bp-II

ư Thép cáp:

+ Loại 7 sợi K-7, loại 19 sợi K-19

Trong kết cấu bê tông cốt thép, cho phép sử dụng phương pháp tăng cường độ bằng cách kéo thép thanh nhóm A-IIIB trong các dây chuyền công nghiệp (có kiểm soát độ giãn dài và ứng suất hoặc chỉ kiểm soát độ giãn dài) Việc sử dụng chủng loại thép mới sản xuất cần phải được được các cơ quan có thẩm quyền phê duyệt

Chú thích:

1 Đối với các loại thép Nga, trong ký hiệu chữ "C" thể hiện tính "hàn được" (ví dụ: AT-IIIC); chữ "K" thể hiện khả năng chống ăn mòn (ví dụ: AT-IVK); chữ "T" dùng trong ký hiệu thép cường độ cao (ví dụ: AT-V) Trong trường hợp thép phải có yêu cầu hàn được và chống ăn mòn thì dùng ký hiệu "CK" (ví dụ:

AT-VCK) Ký hiệu "c" dùng cho thép có những chỉ định đặc biệt (ví dụ: AC-II)

2 Từ đây trở đi, trong các quy định sử dụng thép, thứ tự các nhóm thép thể hiện tính ưu tiên khi áp dụng Ví dụ: trong mục 5.2.1.3 ghi: "Nên sử dụng cốt thép nhóm CIII, A-III, A T -IIIC, A T -IVC, Bp-I, CI, A-I, CII, A-II và Ac-II trong khung thép buộc và lưới" có nghĩa là thứ tự ưu tiên khi sử dụng sẽ là: CIII, sau đó

mới đến AIII, AT-IIIC và v.v

Để làm các chi tiết đặt sẵn và những bản nối cần dùng thép bản cán nóng hoặc thép hình theo tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép TCXDVN 338 : 2005

Các loại thép được sản xuất theo tiêu chuẩn của các nước khác (kể cả thép được sản xuất trong các công ty liên doanh) phải tuân theo các yêu cầu kỹ thuật của tiêu chuẩn tương ứng

và phải cho biết các chỉ tiêu kỹ thuật chính như sau: