Thanh Chịu Xoắn Thuần Túy - TaiLieu.VN

Trang chủ » Thanh Tròn Chịu Xoắn » Thanh Chịu Xoắn Thuần Túy - TaiLieu.VN

Có thể bạn quan tâm

OPTADS360 intTypePromotion=1 zunia.vn Tuyển sinh 2024 dành cho Gen-Z zunia.vn zunia.vn tailieu.vn NÂNG CẤP Đăng Nhập | Đăng Ký Chủ đề »
  • Sức bền vật liệu
  • Vật liệu xây dựng
  • Định mức xây dựng
  • Kết cấu thép
  • Thiết kế kiến trúc
    • Phong thủy nhà ở
  • HOT
    • FORM.08: Bộ 130+ Biểu Mẫu Thống Kê...
    • FORM.07: Bộ 125+ Biểu Mẫu Báo Cáo...
    • CEO.24: Bộ 240+ Tài Liệu Quản Trị Rủi...
    • LV.26: Bộ 320 Luận Văn Thạc Sĩ Y...
    • TL.01: Bộ Tiểu Luận Triết Học
    • CMO.03: Bộ Tài Liệu Hệ Thống Quản Trị...
    • CEO.29: Bộ Tài Liệu Hệ Thống Quản Trị...
    • CEO.27: Bộ Tài Liệu Dành Cho StartUp...
    • FORM.04: Bộ 240+ Biểu Mẫu Chứng Từ Kế...
    LV.11: Bộ Luận Văn Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Tài...
TUYỂN SINH YOMEDIA ADSENSE Trang Chủ » Kỹ Thuật - Công Nghệ » Kiến trúc - Xây dựng Thanh chịu xoắn thuần túy

Chia sẻ: Nguyễn Thị Giỏi | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:17

Thêm vào BST Báo xấu 878 lượt xem 195 download Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Sau khi biến dạng, ta nhận thấy các đường thẳng song song với trục trở thành những đường xoắn ốc còn các đường tròn vẫn tròn và vuông góc với trục của thanh. Mạng lưới ô chữ nhật trở thành mạng lưới hình bình hành (hình 6-1)

AMBIENT/ Chủ đề:
  • Giáo dục đào tạo
  • giáo trình đại học cao đẳng
  • giáo trình xây dựng
  • sức bền vật liệu
  • Thanh chịu xoắn thuần túy

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Đăng nhập để gửi bình luận! Lưu

Nội dung Text: Thanh chịu xoắn thuần túy

  1. CHƯƠNG 6 THANH CHỊU XOẮN THUẦN TÚY I.KHÁI NIỆM II.ỨNG SUẤT TRÊN MẶT CẮT NGANG CỦA THANH TRÒN CHỊU XOẮN 1. Các giả thuyết khi xoắn 2. Ứng suất trên mặt cắt ngang III. BIẾN DẠNG CỦA THANH TRÒN CHỊU XOẮN IV. TÍNH THANH CHỊU XOẮN - MẶT NGANG HỢP LÝ CỦA THANH CHỊU XOẮN 1. Điều kiện bền 2. Ðiều kiện cứng 3. Mặt cắt ngang hợp lý V. XOẮN THUẦN TÚY THANH CÓ MẶT CẮT NGANG KHÔNG TRÒN 1. Thanh có mặt cắt ngang chữ nhật 2. Mặt cắt ngang mỏng kín 3. Mặt cắt ngang mỏng hở VI. THẾ NĂNG BIẾN DẠNG ÐÀN HỒI VII. DẠNG PHÁ HŨY CỦA THANH TRÒN CHỊU XOẮN VIII. TÍNH LÒ XO XOẮN HÌNH TRỤ CÓ BƯỚC NGẮN 1. Ứng suất 2. Biến dạng của lò xo IX. BÀI TOÁN SIÊU TĨNH KHI XOẮN I. KHÁI NIỆM TOP Thanh chịu xoắn thuần túy khi trên mọi mặt cắt ngang của thanh chỉ xuất hiện thành phần nội lực là momen xoắn Mz Dấu Mz: nhìn vào mặt cắt ta thấy Mz quay cùng chiều kim đồng hồ: dương ngược lại: Mz < 0 II- ỨNG SUẤT TRÊN MẶT CẮT NGANG CỦA THANH TRÒN CHỊU XOẮN 1. Các giả thuyết khi xoắn TOP Trước khi thí nghiệm xoắn, ta kẻ lên bề mặt của thanh những đường thẳng song song với trục của thanh biểu diễn các thớ dọc và những đường tròn vuông góc với trục thanh biểu diễn các mặt cắt ngang
  2. Sau khi biến dạng, ta nhận thấy các đường thẳng song song với trục trở thành những đường xoắn ốc còn các đường tròn vẫn tròn và vuông góc với trục của thanh. Mạng lưới ô chữ nhật trở thành mạng lưới hình bình hành (hình 6-1) Từ những điều quan sát trên, ta đưa ra các giả thuyết sau để làm cơ sở tính toán cho một thanh tròn chịu xoắn thuần túy. a./ Giả thuyết về mặt cắt ngang phẳng Trước và sau khi bị biến dạng mặt cắt ngang vẫn giữ phẳng và vuông góc với trục thanh (tức là (z = 0) b./ Giả thuyết về bán kính của thanh Trước và sau khi thanh bị biến dạng bán kính của của mặt cắt ngang vẫn thẳng và có độ dài không đổi (tức ( có phương vuông góc R) c./ Giả thuyết về chiều dài của thanh Trước và sau khi thanh bị biến dạng, chiều dài của thanh cũng như khoảng cách giữa hai mặt cắt ngang bất kỳ là không đổi ((z = 0 ; utt = 0) d./ Giả thuyết về các thớ dọc Trong quá trình thanh bị biến dạng, các thớ dọc không ép lên nhau và cũng không tách xa nhau ((x = (y = 0 ) 2. Ứng suất trên mặt cắt ngang TOP Tưởng tượng tách ra khỏi thanh một phân tố mnpq mnpq giới hạn bởi hai mặt cắt ngang cách nhau dz, hai mặt trụ đồng trục có bán kính ( và (+d(, hai mặt phẳng chứa trục thanh và hợp với nhau một góc d(. Sau khi biến dạng, mặt cắt ngang 2-2 sẽ xoay tương đối một góc d( so với mặt cắt 1-1, d( được gọi là góc xoắn tương đối giữa hai mặt cắt 1-1 và 2-2 Theo giả thuyết a và c: các mặt cắt 1-1 và 2-2 chỉ xoay tương đối với nhau nhưng vẫn phẳng và khoảng cách không đổi, do đó trên mặt cắt ngang không có ứng suất pháp. Mặt khác theo giả thuyết d: các thớ dọc không ép lên nhau nên (x = (y = 0 Vậy phân tố tách ra sẽ ở trạng thái trượt thuần túy Gọi ( =qnq: góc trượt tỉ đối tương ứng với bán kính ((+ d() Ta cóĠ Vì biến dạng rất nhỏ nên tg(Ġ(
  3. Ta đã biết định luật Hooke cho biến dạng trượt là ( = G.( vớiĠ Thay vào:Ġ Trong đó: tỉ sốĠ là hằng số đối với từng mặt cắt ngang nên ta có thể viết: Nhận xét: a) Ứng suất tiếp ( trên mặt cắt ngang phân bố bậc nhất theo bán kính (của thanh b) Phương của ứng suất tiếp tại một điểm nào đó trên mặt cắt ngang vuông góc với bán kính đi qua điểm đó. Xác định biểu thức của ứng suất tiếp: tínhĠ để thế vào ( Vì tỉ số Ġ là một đại lượng chưa xác định nên để tính ứng suất tiếp ( ta phải dựa vào sự liên hệ giữa ứng suất tiếp và thành phần nội lực Mz trên mặt cắt ngang. Trên diện tích vi cấp dF, ta có thể xem các ứng suất tiếp là phân bố đều, do đó hợp lực d( của chúng bằng: d( = (.dF d( có phương vuông góc với bán kính ( Momen do lực d( gây ra đối với tâm O của mặt cắt ngang (tức là đối với trục z của thanh) sẽ là: Vậy:Ġ Thay giá trị ( vào Ðối với tất cả các điểm trên mặt cắt ngang đại lượngĠ không đổi nên: mà chính là momen quán tính cực Jrcủa mặt cắt ngang nên:Ġ
  4. Thay vào biểu thức của (: Ġ Trong đó: (: ứng suất tiếp trên mặt cắt ngang tại điểm đang xét Mz: momen xoắn nội lực J(: momen quán tính cực của mặt cắt ngang đang xét (: khoảng cách từ điểm đang xét đến tâm 0 của mặt cắt ngang Ta thấy các giá trị J( và ( luông luôn dương, do đó chiều của ứng tiếp ( cùng chiều với momen xoắn Mz Tại tâm mặt cắt ngang ( = 0 => ( = 0 Ðối với mặt cắt ngang tròn: Ta có thể viết lại như sau:Ġ Trong đóĠ: momen chống xoắn của mặt cắt ngang Ðối với mặt cắt ngang hình tròn đặc:Ġ Đối với mặt cắt ngang hình tròn khăn: Ġ
  5. Biểu đồ phân bố ứng suất tiếp ( theo bán kính mặt cắt ngang) III. BIẾN DẠNG CỦA THANH TRÒN CHỊU XOẮN TOP Khi thanh tròn chịu xoắn, biến dạng của thanh được thể hiện bởi sự xoay của mặc cắt ngang quanh trục của nó. Góc xoay giữa hai mặt cắt được gọi là góc xoắn của đoạn thanh giới hạn bởi các mặt cắt đó. Ta hãy thiết lập công thức tính góc xoắn của một đoạn thanh nào đó có chiều dài l. Ta có Ġ Trong đó: (: góc xoắn thanh ; đơn vị là Radian Nếu trên suốt chiều dài l tỉ sốĠ không đổi thì Ġ (VI-5b) Nếu tỉ sốĠ thay đổi dọc theo chiều dài của thanh thì ta phải chia thanh ra làm nhiều đoạn nhỏ li sao cho trong từng đoạn đó tỉ sốĠ không đổi Khi đó Ġ (VI-5c) Ghi chú: Khi tính góc xoắn ta phải chú ý đến dấu của momen xoắn Mz và kích thước mặt cắt ngang (để tính J() trong đoạn cần tính Tỉ số là góc xoắn trên một đơn vị chiều dài và được gọi là góc xoắn tỷ đối ký hiệu ( [radian/cm hay là radian/m ] Tích số Ġ được gọi là độ cứng khi xoắn ; trị số đó đặt trưng cho độ cứng của thanh. Khi độ cứngĠ tăng lên thì góc xoắn tỷ đối ( giảm xuống và ngược lại). IV. TÍNH THANH CHỊU XOẮN- MẶT CẮT NGANG HỢP LÝ CỦA THANH CHỊU XOẮN
  6. Một thanh chịu xoắn phải đảm bảo hai điều kiện: bền và cứng 1. Ðiều kiện bền TOP Muốn thanh chịu xoắn đủ bền thì ứng suất tiếp lớn nhất trên các mặt cắt ngang không vượt quá ứng suất cho phép. Từ điều kiện bền ta có thể suy ra ba dạng bài toán cơ bản: a./ Kiểm tra bền b./ Xác định tải trọng cho phép c./ Chọn kích thước mặt cắt ngang 2. Ðiều kiện cứng TOP Khi biến dạng, góc xoắn tỷ đối lớn nhất không được vươt quá góc xoắn tỷ đối cho phép. [(] được cho trong các sổ tay kỹ thuật, giá trị của nó phụ thuộc công dụng và kích thước của thanh Thường [(] = 0,15(2 [độ/mét] Từ điều kiện cứng ta cũng suy được ba dạng bài toán cơ bản a./ Kiểm tra cứng:Ġ (VI-8a) b./ Xác định tải trọng cho phép:Ġ (VI-8b) c./ Tính kích thước mặt cắt ngang: Ðối với thanh có mặt cắt ngang hình vành khăn :
  7. 3. Mặt cắt ngang hợp lý TOP Dựa vào biểu đồ ứng suất tiếpĠ ta nhận thấy càng gần tâm mặt cắt, ứng suất tiếp có giá trị càng bé. Ðiều đó chứng tỏ phần vật liệu nằm gần tâm mặt cắt làm việc ít hơn phần vật liệu nằm gần chu vi mặt cắt. Vậy muốn tiết kiệm vật liệu ta có thể khoét bỏ phần vật liệu ở tâm. Nhưng để momen chống xoắn W( vẫn giữ như cũ, ta phải tăng đường kính ngoài và đường kính trong một cách thích hợp. Vậy mặt cắt ngang hợp lý của thanh chịu xoắn là hình vành khăn. Ðể đánh giá mức độ hợp lý của mặt cắt ngang người ta dùng đại lượng ( gọi là momen chống xoắn riêng là đại lượng không thứ nguyên Ý nghĩa của ( là: Trị số của momen chống xoắn riêng của mặt cắt ngang càng lớn thì mặt cắt đó càng được hợp lý, đồng thời trọng lượng của thanh sẽ càng nhẹ. Nhưng ta chú ý rằng khi tăng momen chống xoắn riêng ( quá lớn tức bề dày sẽ càng bé, điều này đưa đến tai hại là: a. Sự giảm bề dày ( đòi hỏi phải tăng đường kính ngoài của mặt cắt (để momen chống xoắn ( không đổi) như vậy sẽ làm cho kích thước mặt cắt ngang của thanh sẽ quá lớn. b. Bề dày ( quá bé sẽ làm cho thanh dễ bị mất ổn định khi chịu xoắn: lúc đó trên toàn thanh sẽ hình thành những nếp nhăn. c. Mặc khác, việc chế tạo những thanh rỗng khó khăn và giá đắt hơn thanh đặc. Vì vậy người ta chỉ dùng thanh rỗng trong những trường hợp cần giảm trọng lượng. V. XOẮN THUẦN TÚY THANH CÓ MẶT CẮT NGANG KHÔNG TRÒN Thí nghiệm xoắn thanh có mặt cắt ngang không tròn cho thấy giả thuyết mặt cắt ngang phẳng không còn đúng nữa. Sức bền vật liệu không giải quyết những bài toán này. Sau đây ta công nhận một số kết quả đã chứng minh trong lý thuyết đàn hồi. 1. Thanh có mặt cắt ngang chữ nhật TOP Trên mặt cắt ngang của thanh bị xoắn thuần tuý chỉ có ứng suất tiếp. Hình 6-5 biểu diễn luật phân bố của ứng suất tiếp ( dọc theo các trục đối xứng, các đường chéo và các cạnh của mặt cắt ngang.
  8. Ứng suất tiếp lớn nhất của mặt cắt ngang phát sinh tại điểm giữa của cạnh dài a Trong đó: Wx: momen chống xoắn Wx = (.ab2 (: hệ số phụ thuộc tỉ sốĠđược cho trong bảng Ứng suất tiếp tại điểm giữa các cạnh ngắn có giá trị lớn thứ hai t2 = g’t1 (VI-10b) (: hệ số phụ thuộc tỉ sốĠđược cho trong bảng Góc xoắn tỉ đối (: Với Jxoắn = (.ab3 KhiĠ (tức hình chữ nhật hẹp ) có thể lấyĠ 2. Mặt cắt ngang mỏng kín TOP Dưới tác dụng của momen xoắn, trên mặt cắt ngang chỉ có ứng suất tiếp. Sự phân bố của ứng suất tiếp được xem là đều trên bề mặt b và ứng suất tại một điểm bất kỳ được tính theo công thức Trong đó: b: bề dày của mặt cắt ngang tại điểm đang xét F: diện tích của phần mặt phẳng giới hạn bởi đường chu vi trung gian của mặt cắt (đường chia đôi bề dày) (hình 6-6). Ứng suất tiếp lớn nhất sẽ phát sinh tại nơi có bề dày bé nhất Góc xoắn tỉ đối (: Ġ (VI-11c) Ký hiệuĠbiểu thị tích phân lấy dọc theo đường khép kín của đường chu vi trung gian (tích phân vòng)
  9. 3. Mặt cắt ngang mỏng hở TOP Khi xoắn, trên mặt cắt ngang cũng chỉ có ứng suất tiếp. Giả sử mặt cắt ngang có dạng nhiều hình chữ nhật ghép lại với nhau Góc xoắn tỉ đối (: ai , bi: bề dài và bề rộng của hình chử nhật thứ i Giá trị tính theo biểu thức trên của Jxoắn thường bé hơn so với thực tế. Do đó người ta đưa vào hệ số điều chỉnh (: Hệ số ( phụ thuộc vào dạng mặt cắt ngang Dạng mặt cắt h ngang Chữ L 1,00 Chữ I 1,20 Chữ T 1,15 Chữ L 1,12 Ðối với thép cán định hình chữ L, I ... các trị số Jxoắn được cho trong bảng đặc biệt. Ưïng suất tiếp lớn nhất (i max trong dãy hình chữ nhật thứ i phát sinh tại điểm giữa các cạnh dài ai và được tính theo công thức
  10. với Ġ (VI-13c) Nếu mặt cắt của thanh có chu vi cong và nếu bề dày b của mặt cắt ngang là không đổi, chiều dài cong a của mặt cắt ngang là rất lớn so với bề dày b thì ứng suất và biến dạng sẽ tính một cách gần đúng theo các công thức của mặt cắt ngang hình chữ nhật Vì tỉ số Ġ rất lớn nên lấy ( = ( = 1/3 Ta có Ġ (VI-14a)
  11. VI. THẾ NĂNG BIẾN DẠNG ÐÀN HỒI TOP Trạng thái ứng suất tại một điểm bất kỳ trong thanh chịu xoắn là trạng thái trượt thuần tuý. Ðối với trạng thái ứng suất này thế năng riêng biến đổi thể tích bằng không nên thế năng riêng biến dạng đàn hồi chính là thế năng riêng biến đổi hình dạng. Ta có u = uhd Mà (1 = ( ; (2 = 0 ; (3 = -( VậyĠ VớiĠ Thế năng biến dạng đàn hồi tích lũy trong cả thanh là: Trong đó V là thể tích của thanh Biểu thức của U là một tích phân 3 lớp, ta có thể viết lại là: Nếu trên suốt chiều dài của thanh tỉ sốĠ không đổi thì: Nếu tỉ số trên không đổi trong từng đoạn có chiều dài li thì:
  12. VII. DẠNG PHÁ HŨY CỦA THANH TRÒN CHỊU XOẮN TOP Ta hãy xét một phân tố nằm trên bề mặt của thanh, các ứng suất tiếp tác dụng lên phân tố có giá trị cực đại (max. . Phương của các ứng suất chính (1 và (3 tạo với trục z một góc 450 và 1350 Qua vòng tròn Mohr ta có: s1 = t ; s2 = 0 ; s3 = - t Từ đó ta có thể suy luận dạng phá hũy của thanh tròn chịu xoắn như sau: Ðối với vật liệu dẻo: giới hạn bền cắt thấp hơn nhiều so với giới hạn bền kéo và nén Ví dụ: thép CT3 có (b = 24500 N/cm2 ; (bk = 42000 N/cm2 Do đó sự phá hũy khi xoắn của thanh tròn làm bằng vật liệu dẻo là do ứng suất tiếp gây ra. Dạng phá hũy của chúng là theo mặt cắt ngang hoặc mặt cắt dọc của thanh. Ðối với vật liệu giòn thì giới hạn bền kéo thấp hơn bền nén và cắt. Ví dụ: gang xám có (bk = 20500N/cm2 ; (b = 23350N/cm2 ; (bn = 79000N/cm2. Do đó sự phá hủy của thanh tròn làm bằng vật liệu giòn là do ứng suất pháp (1 gây ra. Dạng phá hủy của chúng theo đường xoắn ốc vuông góc với (1 Ðối với gỗ thì khả năng chịu cắt theo thớ dọc là yếu nhất vì vậy sự phá hủy của thanh gỗ khi xoắn là do (max dọc theo trục gây nên. Ðường nứt là những đường dọc theo thớ.
  13. VIII. TÍNH LÒ XO XOẮN HÌNH TRỤ CÓ BƯỚC NGẮN TOP Lò xo là một chi tiết được sử dụng rất rộng rãi trong kỹ thuật, ví dụ: trong các bộ phận giảm chấn, các thiết bị bảo hiểm..... Ta gọi: h: bước của dây lò xo D: đường kính trung bình của dây lò xo d: đường kính dây lò xo n: số vòng dây lò xo Ðể đơn giản cho việc tính toán, ta giả thiết: Ðường kính trung bình D của lò xo với đường kính d của dây lò xo thỏa mãn điều kiệnĠ 1. Ứng suất TOP Ðể tính ứng suất ta dùng mặt cắt chứa trục là lò xo, cắt lò xo ra làm hai phần. Xét sự cân bằng: để cân bằng với lực kéo P, trên mặt cắt của dây lò xo phải xuất hiện hai thành phần nội lực là lực cắt Q và momen xoắn M. Vì góc nghiêng ( của lò xo là bé nên ta coi Q và M là hai thành phần nội lực trên mặt cắt ngang của lò xo Ta có:Ġ=0 => Q - P = 0 => Q = P
  14. = 0 => M - P.R = 0 => M = P.R Nếu coi ứng suất (Q sinh ra do lực cắt Q phân bố đều trên mặt cắt ngang thì: Ðối với momen xoắn, vì góc nghiêng ( rất bé nên ta dùng công thức của thanh tròn thẳng: Ứng suất (M có giá trị lớn nhất tại những điểm nằm trên chu vi mặt cắt Tại điểm A là điểm trên mặt cắt ngang nằm gần trục lò xo nhất, tổng ứng suất do (Qvà (M gây ra sẽ có giá trị lớn nhất. tmax = tM max + tQ Theo giả thiết Ġ tứcĠ nên người ta bỏ qua số hạng này. Làm như vậy tương đương với việc bỏ qua ứng suất gây ra do lực cắt Q gây nên. Như vậy:Ġ Ðể chính xác người ta thêm vào hệ số điều chỉnh k:Ġ (VI-16b) Trong đó:Ġ hoặcĠ k: hệ số điều chỉnh, kể đến ảnh hưởng của lực cắt Q và độ cong của vòng dây lò xo, kể đến sự phân bố và giá trị ứng suất của (M. Trường hợp mặt cắt ngang của dây lò xo là hình chữ nhật và nếu chỉ kể đến ảnh hưởng của momen xoắn thì công thức tính ứng suất (max có dạng
  15. Ðiều kiện bền của lò xo: Thường [(] = 20000(80000 N/cm2 2. Biến dạng của lò xo TOP Khi chịu lực, chiều dài của lò xo sẽ thay đổi. Dưới tác động của lực P lò xo dịch chuyển một đoạn ( thì công A của lực là: • Ghi chú: Công A chuyển hóa thành thế năng biến dạng đàn hồi U tích lũy trong lò xo. Nếu bỏ qua ảnh hưởng của lực cắt Q thì: Thay Ta cóĠ Theo định luật bảo toàn năng lượng: A=U Trong đóĠ gọi là độ cứng của lò xo [N/mm] (VI-19) Nếu cho ( bằng một đơn vị chiều dài thì ta có P = C Vậy: độ cứng C của lò xo là giá trị của lực P cần thiết để gây một khoảng dịch chuyển là một đơn vị chiều dài
  16. Trường hợp mặt cắt ngang của dây lò xo là hình chữ nhật thì ta thay thế J( bằng Jxoắn = (ab3 Như vậy: Ðối với lò xo chịu nén ta cần phải kiểm tra các khoảng hở ban đầu giữa các vòng dây lò xo, tức là kiểm tra điều kiện: Trong đó: n: số vòng dây h: bước của lò xo ở trạng thái chưa biến dạng IX. BÀI TOÁN SIÊU TĨNH KHI XOẮN TOP Khi tính về xoắn, cũng như khi tính về kéo nén, ta có thể gặp những bài toán siêu tĩnh. Ðó là những bài toán có số ẩn số lực nhiều hơn số phương trình cân bằng. Ðể giải bài toán này ta phải lập thêm phương trình biến dạng Ví dụ: một thanh bị ngàm chặt ở hai đầu, chịu tác dụng bởi các momen xoắn ngoại lực M1 và M2. Xác định momen xoắn ngoại lực tại hai đầu A, B Giải: Phương trình cân bằng: Hai đầu thanh bị ngàm chặt, do đó góc xoắn tương đối (AB = 0 (đó là phương trình biến dạng). Bây giờ ta tưởng tượng bỏ qua một trong hai ngàm, ví dụ ngàm B và thay thế bởi momen phản lực MB . Ðể tính góc xoay tương đối (BA ta dùng phương pháp cộng tác dụng. Góc xoay tại B do các momen M1, M2 và MB gây ra đồng thời sẽ bằng tổng các góc xoay do từng momen một gây ra:
  17. Vậy góc xoay tổng cộng là: Vì (BA= 0 nên: Dựa vào hai phương trình (1) và (2) ta tìm được MA và MB . Có được MA và MB ta có thể xác định được nội lực và biến dạng của thanh.
ADSENSE

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.15: Bộ Đồ Án Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Cơ Khí 65 tài liệu 2431 lượt tải

  • CHƯƠNG 7: THANH CHỊU LỰC PHỨC TẠP

    pdf 31 p | 1675 | 252

  • Bài giảng Sức bền vật liệu (ĐH Xây dựng) - Chương 5 Thanh chịu xoắn thuần túy

    pdf 34 p | 716 | 192

  • CHƯƠNG 6: XOẮN THUẦN TÚY THANH THẲNG

    pdf 14 p | 1422 | 165

  • bài tập Thanh chịu xoắn thuần túy

    pdf 6 p | 1024 | 148

  • Xoắn thuần túy

    pdf 18 p | 215 | 44

  • Bài tập sức bền vật liệu (Tóm tắt lý thuyết, bài giải, bài tập)

    pdf 380 p | 135 | 29

  • Bài giảng Sức bền vật liệu - Chương 5: Thanh chịu xoắn-chịu cắt

    pdf 34 p | 147 | 22

  • Bài giảng Sức bền vật liệu: Chương 7 - ThS. Ngô Văn Cường

    pdf 61 p | 107 | 21

  • Bài giảng Sức bền vật liệu: Chương 6 - PGS. TS. Trần Minh Tú

    pdf 29 p | 127 | 20

  • Bài giảng Sức bền vật liệu: Chương 0 - Trang Tấn Triển

    pdf 8 p | 90 | 18

  • Bài giảng Sức bền vật liệu: Chương 5 - GV Trần Minh Tú

    pdf 34 p | 92 | 15

  • Bài giảng Sức bền vật liệu 1: Chương 5 - PGS. TS. Trần Minh Tú

    pdf 34 p | 61 | 14

  • Bài giảng Sức bền vật liệu 2 - Chương 9: Thanh chịu xoắn thuần túy

    pdf 36 p | 15 | 7

  • Bài giảng Sức bền vật liệu: Chương 6 - GV. Lê Đức Thanh

    pdf 5 p | 55 | 5

  • Giáo trình Cơ học công trình: Phần 2

    pdf 89 p | 7 | 5

  • Giáo trình Cơ ứng dụng (Nghề Công nghệ ô tô - Trình độ Trung cấp): Phần 2 - CĐ GTVT Trung ương I

    pdf 45 p | 22 | 4

  • Bài giảng Cơ học ứng dụng: Tuần 12 - Nguyễn Duy Khương

    pdf 13 p | 30 | 1

Thêm tài liệu vào bộ sưu tập có sẵn: Đồng ý Thêm vào bộ sưu tập mới: *Tên bộ sưu tập Mô Tả: *Từ Khóa: Tạo mới Báo xấu
  • Hãy cho chúng tôi biết lý do bạn muốn thông báo. Chúng tôi sẽ khắc phục vấn đề này trong thời gian ngắn nhất.
  • Không hoạt động
  • Có nội dung khiêu dâm
  • Có nội dung chính trị, phản động.
  • Spam
  • Vi phạm bản quyền.
  • Nội dung không đúng tiêu đề.
Hoặc bạn có thể nhập những lý do khác vào ô bên dưới (100 ký tự): Vui lòng nhập mã xác nhận vào ô bên dưới. Nếu bạn không đọc được, hãy Chọn mã xác nhận khác.. Đồng ý LAVA AANETWORK THÔNG TIN
  • Về chúng tôi
  • Quy định bảo mật
  • Thỏa thuận sử dụng
  • Quy chế hoạt động
TRỢ GIÚP
  • Hướng dẫn sử dụng
  • Upload tài liệu
  • Hỏi và đáp
HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG
  • Liên hệ
  • Hỗ trợ trực tuyến
  • Liên hệ quảng cáo
Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.

Đang xử lý... Đồng bộ tài khoản Login thành công! AMBIENT

Từ khóa » Thanh Tròn Chịu Xoắn